beton de reacție. Beton pulbere reactiv. Utilizarea eficientă a amestecului de beton cu pulbere de reacție

Echipa Asociației de Producție „3D-beton” este specializată în dezvoltarea și producerea de structuri și elemente tridimensionale din beton decorativ armat cu fibre - 3D-beton - de la generarea unei idei de proiect până la instalare și întreținere la cheie.
Producția proprie de produse din beton, beton armat cu fibre și compozit de sticlă este o producție ciclu complet. Avem o tehnologie dovedită și compoziții alese de betoane și betoane armate cu fibre cu indicatori fizici și tehnici înalți care asigură o durată de viață maximă. Produsele noastre se disting nu numai prin combinația optimă preț/calitate. Fiecare comandă este un nou produs unic, lucru asupra căruia nu se poate face conform unui șablon sau a unui eșantion standard. De aceea, abordarea noastră creativă față de fiecare client nu este doar cuvintele, ci baza muncii pentru executarea comenzilor individuale.

Kalașnikov Vladimir Ivanovici (1941-2017) - fondatorul direcției „Beton de reacție de înaltă rezistență-pulbere de nouă generație”. Lucrător onorat al științei al Federației Ruse, Muncitor onorat liceu, muncitor de onoare educatie inalta al Federației Ruse, consilier al Academiei Ruse de Arhitectură și Științe ale Construcțiilor (RAASN), Academician al Academiei Internaționale de Științe de Ecologie, Securitate Umană (MANEB), Doctor în Științe Tehnice, Profesor. În 2003, Centrul Bibliografic Internațional Cambridge V.I. Kalashnikov. listată în enciclopedia „Persoana anului”, iar în 2006 în enciclopedia „ cei mai buni oameni Rusia” cu o medalie și o insignă, în 2010 a fost inclus în enciclopedia bibliografică a oamenilor de succes ai Rusiei, în 2009 i s-a acordat medalia „Clădire Glorie”, precum și Ordinul PGUAS „Pentru merite în dezvoltarea educația în construcții și știință”. Ca parte a unei echipe de autori conduse de Academicianul RAASN P.G. Profesorul Komokhov Kalașnikov V.I. în 2002 a fost distins cu Marea Medalie a RAASN. Autor a peste 1000 de lucrări științifice și educaționale publicate, inclusiv 56 de invenții și brevete, 13 documente de reglementare în domeniul construcțiilor, 23 de monografii și 58 de mijloace didactice. În ultimii 15 ani de viață, interesele științifice ale lui V.I. Kalashnikov au fost asociate cu producția de betoane cu pulbere de reacție de înaltă rezistență și betoane armate cu fibre.

Yana Sanyagina

Un adept al școlii științifice a lui Kalashnikov V.I., fondator și șef al companiei, autor și dezvoltator al produsului de beton 3D.

Yana Sanyagina este o adeptă a școlii științifice a lui Kalashnikov V.I., fondatoare și șefa companiei, autoare și dezvoltatoare a produsului de beton 3D. Experienta in implementarea de proiecte si tehnologii in domeniul betonului si betonului armat cu fibre - 14 ani.

Domenii implementate: producerea plăcilor de pavaj folosind tehnologii de vibroturnare și vibropresare, producția de panouri de parament cu pereți subțiri din beton armat cu fibre de bazalt prin metoda vibroturnării, producția de grătare de gazon pentru parcări ecologice din beton autocompactant de înaltă rezistență, producerea elementelor tridimensionale cu pereți subțiri din beton decorativ armat cu fibre (3d-beton), producția de produse texturate prin beton împușcat din beton de înaltă rezistență (blocuri și elemente de amenajare) care imit granit. Peste 50 de publicații în publicații științifice și tehnice, victorii în competiții științifice regionale și rusești, participare la numeroase expoziții, forumuri, inclusiv legendarul forum Seliger. În 2009, ca parte a forumului Seliger, ea a participat la o întâlnire cu premierul Vladimir Putin. printre cei 50 de tineri inovatori ai Rusiei, în 2011 a participat printre 200 de tineri oameni de știință ai Rusiei la o întâlnire cu președintele Federației Ruse D.A. în hipercubul Skolkovo. Demararea activității antreprenoriale a fost realizată grație sprijinului Guvernului regiunii Penza. În 2017, Fundația Bortnik a inclus în lista TOP-10 antreprenori care au creat o afacere cu vârsta sub 30 de ani.

Serghei Viktorovich Ananiev este un adept al școlii științifice a lui V.I. Kalashnikov, inginer șef al companiei, candidat la științe tehnice, dezvoltator de compoziții de amestec uscat pentru betoane de înaltă și ultra-rezistență. Experienta in implementarea de proiecte si tehnologii in domeniul betonului si betonului armat cu fibre - 20 de ani.

2011 - sustinerea unei teze de doctorat pe tema: "Compozitie, structura topologica si proprietati reotehnologice ale matricilor reologice pentru producerea betoanelor de noua generatie", 18 ani - munca in constructii in directia supravegherii tehnice, 10 ani - lucrează la crearea de podele autonivelante de înaltă rezistență

Organizarea activităților și îmbunătățirea tehnologiei de producție, dezvoltarea metodelor de control tehnic și testarea produselor, organizarea activităților unui laborator de producție, lucrări experimentale privind dezvoltarea de noi tipuri de produse și procese, dezvoltarea, întreținerea și stocarea documentației tehnologice , redactarea regulamentelor de producție. Calculul capacităților de producție și încărcarea echipamentelor, calculul schemelor tehnologice, calculul și ajustarea devizelor de proiectare; dezvoltarea și implementarea măsurilor de stabilizare a proceselor tehnologice; organizarea și participarea la testarea generală și direcționată a proceselor și tehnologiilor.

Serghei Pivikov

Arhitect șef de proiect, șef de proiectare și modelare a formelor, coautor al lucrării 3D Concrete

Sergey Pivikov - Arhitect șef de proiect, șef de proiectare și modelare a formelor, coautor al produsului 3D Concrete.

Dezvoltarea și implementarea următoarelor proiecte: restaurarea catapetesmei și a casetelor de icoane pentru Biserica Învierii lui Hristos din Nikolsk, proiectul de îmbunătățire a spațiului urban „Aleea Îndrăgostiților”, un pavilion de oprire cu panouri solare la Moscova, fântâna „Cruce” pentru fontul lui Nizhnelomovsky Kazansko-Bogoroditsky mănăstire, o platformă ecologică pentru Fabrica de design FLACON din Moscova. Autorul monumentului operei lui M.Yu. Lermontov „Carte”, Penza, „eco-mobilier” în producția de forme arhitecturale mici, proiectul generatorului de energie urbană „Eco-ciupercă”, proiectul de îmbunătățire a spațiului urban „Dobro”, decorarea bisericii în templele din Arkadak, Regiunea Saratov, Yuzha din regiunea Ivanovo, elaborarea unui proiect de proiect al catapetesmei pentru Templul din Kuzminki, Moscova, proiectare și documentație de lucru pentru suveniruri și produse de interior din beton.

Alexei Izmailov

Șeful departamentului de asamblare al GC „3D-BETON”

Implementarea controlului tehnic asupra efectuării lucrărilor de construcție și instalare direct la Unitate: execuția programului de lucru, controlul termenelor limită, respectarea sferei și calității performanței lucrărilor la Unitate, controlul calității materialelor utilizate, coordonarea modificărilor în deciziile de proiectare apărute în timpul lucrului cu Clientul, raportarea asupra volumelor finalizate, asigurarea siguranței la Instalație.

Alexandru Teplov

Manager de producție

Organizarea unui proces de producție eficient, controlul conformității cu tehnologiile de producție și implementarea indicatorilor cheie; Asigurarea implementarii programului de livrare a produselor in conformitate cu cerintele Clientului, optimizarea proceselor existente si introducerea de noi procese tehnologice.

AMESTECURI DE BETON PULBER DE REACȚIE USCAT –

NOI TIPURI DE LEANTI DE CREAT

DIVERSE TIPURI DE BETON

Penza Universitate de stat arhitectura si constructia. Rusia

Betoanele cu pulbere de reacție (RPC) ale unei noi generații sunt betoane specifice viitorului care nu conțin agregate cu granulație grosieră și cocoloase. Acest lucru le diferențiază de betoanele cu granulație fină (nisipoasă) și de piatră zdrobită. Compoziția granulelor fracției nisipoase cu granulație fină este foarte îngustă și este în intervalul 0,1-0,6 mm. Suprafața specifică a unui astfel de nisip (P) nu depășește 400 cm2/g. Suprafața specifică medie a fracției fin dispersate, constând din ciment Portland (C), făină de piatră (CM) și microsilice (MF), și fiind matricea reologică RPB, este în cm2/g. Dispersia ridicată stă la baza proceselor de adsorbție a superplastifianților (SP) și o scădere radicală a vâscozității și a limitei de curgere cu un minim de apă. Amestecuri de beton pentru astfel de betoane se auto-împrăștie la un conținut de apă de 10-11% din greutatea componentelor uscate. În condiții înghesuite, interacțiunile de contact se realizează între particulele componentelor prin cele mai subțiri straturi de apă. În straturi subțiri de apă, reacțiile de hidratare, hidroliză a mineralelor de ciment și interacțiunea varului hidrolitic (portlandit) cu microsilice și cele mai fine particule care conțin silice au loc intens. stânci.

Datorită faptului că în betonul pulbere concentrația volumică a cimentului este de 22-25%, particulele de ciment, în conformitate cu formula propusă mai devreme, nu intră în contact între ele, ci sunt separate prin particule nanometrice de fum de silice, particule micrometrice de nisip măcinat și nisip cu granulație fină. În astfel de condiții, spre deosebire de betoanele obișnuite de nisip și piatră zdrobită, mecanismul topochimic de întărire este inferior mecanismului de întărire prin soluție prin soluție și difuzie ionică. Acest lucru a fost confirmat convingător de noi pe simplu, dar experimente originale controlul întăririi sistemelor compozite constând în cantități mici de clincher grosier și zgură granulată și o cantitate semnificativă de marmură fină la 10-12% apă. În betonul sub formă de pulbere, particulele de ciment sunt separate de particule de microsilice și făină de piatră. Datorită celor mai subțiri învelișuri de apă de pe suprafețele particulelor, procesele de întărire ale betonului sub formă de pulbere decurg foarte rapid. Puterea lor zilnică ajunge la 40-60 MPa.

Să estimăm grosimea medie a manșetelor de apă pe particulele dispersate de beton cu pulbere de reacție și să o comparăm cu manșetele de pe particulele de ciment. Să luăm suprafața specifică medie a cimentului 3000 cm2/g, făină de piatră - 3800 cm2/g, microsilice - 3000 cm2/g. Compoziția părții dispersate a RPB: C - 700 kg; KM - 350 kg; MK - 110 kg. Apoi suprafața specifică calculată a părții dispersate de beton pulbere va fi de 5800 cm2/g. Amestecuri de reacție-pulbere de beton cu hiperplastifianți (HP) dobândesc flux gravitațional la W/T = 0,1. Suspensia de ciment cu HP se întinde sub acțiunea propriei greutăți la W/C = 0,24.

Apoi, grosimea medie a stratului de apă distribuit pe suprafața particulelor este:

Astfel, curgerea proprie a suspensiei de ciment este asigurată de o creștere de aproape cinci ori a stratului de apă în comparație cu amestecul RPM. Fluiditatea ridicată a amestecurilor de beton de reacție-pulbere se datorează granulometriei strict selectate a componentelor fin dispersate active din punct de vedere reologic în suspensii cu un superplastifiant. Conținutul de nisip cu granulație fină cu o fracțiune de 0,14-0,63 mm (dimensiune medie 0,38 mm) ar trebui să fie astfel încât distanța dintre particulele sale să fie între 55-65 microni. Potrivit cercetătorilor străini De Larrard și F. Sedran, grosimea stratului reologic (pentru nisipurile cu d = 0,125-0,40) variază de la 48 la 88 de microni. Cu astfel de straturi intermediare, limita de curgere determinată de noi este de 5-8 Pa.

Partea dispersată a betonului de reacție-pulbere, constând din ciment Portland, făină de piatră și MK, responsabilă pentru fluiditatea gravitațională ridicată, are un necesar de apă extrem de mare fără adaos de SP. Cu o compoziție cu un raport PC:KM:MK de 1:0,5:0,1, fluxul gravitațional se realizează la un raport apă-solid egal cu 0,72-0,76, în funcție de tipul de MK. Dintre cele trei microsilici investigate - Chelyabinsk, Novokuznetsk și Bratsk, ultima are cea mai mare cerere de apă. Suspensia sa cu apă începe să se răspândească la un conținut de apă de 110% din greutatea MC. Prin urmare, prezența a doar 10% din Bratsk MK crește cererea de apă a amestecului de ciment și nisip măcinat de la 34 la 76%. Introducerea superplastifiantului Melflux 1641 F reduce conținutul de apă al sistemului dispersat C+KM+MK de la 76 la 20%, menținând în același timp fluiditatea. Astfel, efectul de reducere a apei este de 3,8 și ajunge la o reducere de aproape patru ori a consumului de apă. Trebuie remarcat faptul că niciunul dintre fumul de silice studiat nu este dispersat în apă, iar suspensiile lor nu sunt diluate de niciun superplastifiant oligomeric de prima generație (C-3, Melment, Wiskoment etc.), nici de hiperplastifianți polimerici de a doua. și a treia generație (Sika Viso Crete, Melflux 1641 F, Melflux 2641 F). Numai în prezența cimentului, MK devine o componentă real-activă. Mecanismul unei astfel de transformări, asociat cu reîncărcarea suprafețelor încărcate negativ de particule minerale cu cationul de calciu al varului hidrolitic, a fost dezvăluit de noi în 1980. Prezența PC în prezența SP este cea care transformă o apă-ciment. -suspensie de nisip cu MC într-un sistem cu vâscozitate scăzută și stabil la agregare.

Amestecuri uscate de reacție-pulbere de beton (SRPBS), concepute pentru a produce beton autocompactant fără piatră pentru construcții monolitice și prefabricate, pot deveni un nou, principal tip de liant compozit pentru producerea multor tipuri de beton (figura). Fluiditatea ridicată a amestecurilor de beton cu pulbere de reacție face posibilă umplerea suplimentară a acestora cu piatră zdrobită, menținând în același timp fluiditatea și utilizarea lor pentru betoane de înaltă rezistență autocompactante; la umplerea cu nisip și pietriș - pentru tehnologiile de vibrație de turnare, vibropresare și calandrare. În același timp, betoanele obținute folosind tehnologii de compactare cu vibrații și forță de vibrație pot avea o rezistență mai mare decât betoanele turnate. Cu mai mult grad înalt se obţin betoane de construcţie generală din clasele B20-B40.

Orez. 1 Principalele domenii de aplicare a uscatului

amestecuri de reacție-pulbere de beton

Se poate afirma cu încredere că, în viitor, liantul de ciment va fi înlocuit cu un liant uscat de reacție-pulbere (RPB) pe baza următorilor factori pozitivi:

1. RPV de rezistență extrem de mare, ajungând la 120-160 MPa., Depășind semnificativ rezistența cimentului Portland superplastificat datorită transformării varului „balast” în hidrosilicați de cimentare.

2. Multifuncționalitatea proprietăților fizice și tehnice ale betonului atunci când sunt introduse în el fibre scurte de oțel dispersate: absorbție scăzută de apă(mai puțin de 1%), rezistență ridicată la îngheț (mai mult de 1000 de cicluri), rezistență mare la tracțiune axială (10-15 MPa) și rezistență la tracțiune la încovoiere (40-50 MPa), rezistență mare la impact, rezistență ridicată la coroziune cu carbonat și sulfat, etc.. P.;

3. Indicatori tehnici și economici înalți ai producției de SRPB la fabricile de ciment care au un set de echipamente: uscare, măcinare, omogenizare etc.;

4. Distribuție largă nisip de cuarțîn multe regiuni ale globului, precum și făina de piatră din tehnologia de îmbogățire a metalelor feroase și neferoase prin separare magnetică și flotație;

5. Rezerve uriașe de cerne de mărunțire a pietrei în timpul procesării lor complexe în piatră zdrobită cu granulație fină și făină de piatră;

6. Posibilitati de utilizare a tehnologiei de slefuire imbinare a umpluturii de reactie, ciment si superplastifiant;

7. Posibilitatea utilizării SRPB pentru fabricarea de piatră zdrobită de mare rezistență, extra-rezistentă și beton nisipos de nouă generație, precum și beton în scopuri generale de construcție prin variarea raportului de agregat și liant;

8. Posibilitati de obtinere a betoanelor usoare de mare rezistenta pe sfere de microsticla si microcenusa neabsorbante cu aplicarea de rezistenta mare a liantului de reactie-pulbere;

9. Posibilități de fabricare a lipici și legături de înaltă rezistență pentru lucrări de reparații.

Personalul departamentului „Tehnologia betonului, ceramicii și lianților” nu este capabil să dezvolte singur toate direcțiile indicate în figură, din cauza lipsei condițiilor necesare, lipsei echipament modern si electrocasnice, finantare lucrări majore, inclusiv cele promițătoare. Judecând după publicațiile din Rusia, practic nu dezvoltă betoane cu pulbere de reacție de înaltă rezistență din clasele B 120, B 140. Un număr mare de publicații sunt dedicate îmbunătățirii betonului în scopuri generale de construcție pentru a economisi cimentul prin 10-20% menținând aceeași rezistență.

În ultimii cinci ani, au apărut publicații privind dezvoltarea betoanelor din clasele B 60-B 100 cu utilizarea aditivilor organo-minerale fără utilizarea unor cantități semnificative de făină de piatră reologică și reactivă (umpluturi dispersate) pentru creșterea volumului de matricea reologică și pentru a spori acțiunea superplastifianților și hiperplastifianților de nouă generație. Și fără ea, este imposibil să se producă amestecuri de beton autocompactante cu un debit standard de con de 70-80 cm În ceea ce privește utilizarea nanotehnologiei, nu este capabil să schimbe radical structura imperfectă, extrem de defectuoasă a betoanelor din clasele B30. -B40. Prin urmare, este puțin probabil ca în următorii 10-15 ani să se poată obține o rezistență ridicată, egală cu 150-200 MPa, datorită nanotehnologiilor. Este necesar să folosim ceea ce se află la „suprafață”, ceea ce a fost realizat prin trei etape revoluționare în chimia și mecanica betonului pe calea evolutivă a dezvoltării tehnologice a acestuia. Nanotehnologiile vor fi necesare pentru a îmbunătăți structura cu defecte reduse a betoanelor de înaltă rezistență, cu o creștere a rezistenței peste 200-250 MPa.

Viitorul betoanelor este asociat cu utilizarea făinii de piatră, deoarece numai fluiditatea ridicată a unei matrice mixte dispersate de ciment, care are un efect de reducere a apei de 2-3 ori, face posibilă realizarea (cu structura optimă a betoanelor) o reologie „înaltă” și prin aceasta o densitate și rezistență ridicate a betoanelor . Și anume, prin reologia rațională a amestecurilor de beton, se impune urmărirea viitorului betonului, prin crearea de matrici reologice de primul și al doilea fel, datorită unei modificări fundamentale în formularea și structura amestecului de beton plastifiat. Principiile de bază pentru crearea unor astfel de betoane și calcularea compoziției lor sunt fundamental diferite de betoanele tradiționale compacte și betoanele plastifiate autocompactante cu aditivi organo-minerale.

Literatură

1., Betoanele de înaltă rezistență Kalașnikov ale unei noi generații // Știința populară a betonului. Sankt Petersburg, nr. 2 (16), 2007, p. 44-49.

2. Matrici reologice Kalașnikov și betoane pulverulente ale unei noi generații. Culegere de articole ale Conferinței internaționale științifice și practice „Materiale de construcție compozite. Teorie și practică”. Penza. Casa Cunoașterii Volga, 2007. S. 9-18.

3., Despre teoria întăririi lianților de ciment compozit. Actele Conferinței internaționale științifice și tehnice " Probleme de actualitate constructie". Saransk, Universitatea de Stat din Moscova, 2004, pp. 119-124.

4. De Larrard, F. Sedran. Optimizarea betonului ultra-performant prin utilizarea unui model de ambalare. Cem Beton Res. - Vol., 1994. - S. .

5 Kalashnikov reologia rațională în viitorul betonului. Partea 1. Tipuri de matrici reologice în amestecul de beton, strategie pentru creșterea rezistenței betonului și salvarea acestuia în structuri // Tekhnologiya betonov, No. 5, 2007. P.8-10.

6 Kalashnikov reologia rațională în viitorul betonului. Partea 2. Matrice reologică fin dispersată și betoane pulverulente de nouă generație//Tehnologia betoanelor, Nr. 6, 2007. P.8-11.

7 Kalashnikov reologia rațională în viitorul betonului. Partea 3. De la betoanele de mare și foarte mare rezistență ale viitorului la betoanele superplastifiate de uz general din prezent // Tehnologii betonov, Nr. 1, 2008. P.22-26

8 principii Kalashnikov de creare a betonului de înaltă rezistență și extra-înaltă rezistență// Popular Concrete Science. St.Petersburg. Nr. 3, 2008. P. 20-22.

9 Compoziții Kalashnikov din beton autocompactant de înaltă rezistență // Stroitelnye materialy, No. 10, 2008. P.4-6.

Rezumat disertație pe această temă ""

Ca manuscris

BETON ARMAT CU DISPERSIE PULBER DE REACȚIE FINE FOLOSIND ROCA

Specialitatea 23.05.05 - Materiale si produse de constructii

Lucrarea s-a desfășurat la secția „Tehnologii betonului, ceramicii și lianților” din instituția de învățământ de stat superioară. învăţământul profesional„Universitatea de Stat de Arhitectură și Construcții Penza” și la Institutul de Materiale și Structuri de Construcții al Universității Tehnice din München.

consilier stiintific -

Doctor în științe tehnice, profesor Valentina Serafimovna Demyanova

Adversari oficiali:

Lucrător onorat în știință al Federației Ruse, membru corespondent al RAASN, doctor în științe tehnice, profesor Vladimir Pavlovich Selyaev

Doctor în științe tehnice, profesorul Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Organizație de conducere - SA „Penzastroy”, Penza

Susținerea va avea loc în data de 7 iulie 2006 la ora 16.00 în ședința consiliului de disertație D 212.184.01 la instituția de învățământ de stat de învățământ profesional superior „Universitatea de Stat de Arhitectură și Construcții Penza” la adresa: 440028, Penza, st. G. Titova, 28, bloc 1, sala de conferinte.

Teza poate fi găsită în biblioteca instituției de învățământ de stat de învățământ profesional superior „Universitatea de Stat de Arhitectură și Construcții Penza”

Secretar academic al Consiliului de disertație

V. A. Khudyakov

DESCRIEREA GENERALĂ A LUCRĂRII

Odată cu o creștere semnificativă a rezistenței betonului sub compresie uniaxială, rezistența la fisurare scade inevitabil și crește riscul ruperii fragile a structurilor. Armarea dispersată a betonului cu fibre elimină aceste proprietăți negative, ceea ce face posibilă producerea betonului din clase de peste 80-100 cu o rezistență de 150-200 MPa, care are o nouă calitate - natura vâscoasă a distrugerii.

Analiza lucrărilor științifice din domeniul betoanelor armate cu dispersie și producerea acestora în practica casnică arată că orientarea principală nu urmărește scopurile utilizării matricelor de înaltă rezistență în astfel de betoane. Clasa betonului armat dispers din punct de vedere al rezistenței la compresiune rămâne extrem de scăzută și este limitată la B30-B50. Acest lucru nu permite asigurarea unei bune aderențe a fibrei la matrice, utilizarea integrală a fibrei de oțel chiar și cu rezistență scăzută la tracțiune. Mai mult, în teorie se dezvoltă produse din beton cu fibre liber așezate cu un grad de armare volumetrică de 59%, iar în practică se produc produse din beton. Fibrele sunt revărsate sub impactul vibrațiilor cu mortare de ciment-nisip cu contracție mare „grasă” neplastifiate din compoziția ciment-nisip - 14-I: 2,0 la W/C = 0,4, ceea ce este extrem de risipitor și repetă nivelul de lucru din 1974. Progrese științifice semnificative în domeniul creării de VNV superplastifiate, amestecuri microdisperse cu microsilice, cu pulberi reactive din roci de înaltă rezistență, au făcut posibilă aducerea efectului de reducere a apei la 60% folosind superplastifianți cu compoziție oligomerică și hiperplastifianți ai unui polimer. compoziţie. Aceste realizări nu au devenit baza pentru crearea betonului armat armat de înaltă rezistență dispersat sau a betoanelor pulbere cu granulație fină din amestecuri turnate autocompactante. Între timp, țările avansate dezvoltă în mod activ noi generații de betoane cu pulbere de reacție armate cu fibre dispersate. Se folosesc amestecuri pulbere de beton

pentru turnarea matrițelor cu rame volumetrice țesute cu ochiuri fine așezate în ele și combinarea lor cu armarea tijei.

Dezvăluie premisele teoretice și motivațiile pentru crearea de betoane pulbere cu granulație fină multicomponentă cu o matrice foarte densă, de înaltă rezistență, obținută prin turnare la un conținut ultra-scazut de apă, asigurând producerea de betoane cu caracter ductil în timpul distrugerii și rezistență ridicată. rezistență la îndoire;

Dezvăluiți topologia structurală a lianților compoziți și a compozițiilor cu granulație fină armată dispersat, obțineți modele matematice ale structurii acestora pentru a estima distanța dintre particulele de umplutură și centrele geometrice ale fibrelor de armare;

Pentru optimizarea compozițiilor amestecurilor de beton armat dispersat cu granulație fină cu fibre c1 = 0,1 mm și I = 6 mm cu un conținut minim suficient pentru a crește extensibilitatea betonului, tehnologia de preparare și stabilirea efectului rețetei asupra fluidității acestora , densitatea, conținutul de aer, rezistența și alte proprietăți fizice și tehnice ale betoanelor.

Noutatea științifică a lucrării.

1. Fundamentată științific și confirmată experimental, posibilitatea obținerii de betoane cu pulbere de ciment cu granulație fină de înaltă rezistență, inclusiv dispersat-armat, realizate din amestecuri de beton fără piatră spartă cu fracțiuni fine de nisip cuarțos, cu pulberi de rocă reactive și microsilice, cu o substanță semnificativă. creșterea eficienței superplastifianților până la conținutul de apă din amestecul autocompactant turnat până la 10-11% (corespunzător fără amestec semiuscat pentru presare în societate în comun) din greutatea componentelor uscate.

4. Prevăzut teoretic și dovedit experimental în mod predominant prin mecanismul de difuzie-ion al soluției de întărire a lianților de ciment compozit, care crește odată cu creșterea conținutului de umplutură sau o creștere semnificativă a dispersiei acestuia față de dispersia cimentului.

5. Au fost studiate procesele de formare a structurii betoanelor sub formă de pulbere cu granulaţie fină. S-a demonstrat că betoanele pulverulente din amestecuri de beton autocompactant turnate superplastificate sunt mult mai dense, cinetica creșterii rezistenței lor este mai intensă, iar rezistența medie este semnificativ mai mare decât cea a betoanelor fără SP, presate la același conținut de apă. la o presiune de 40-50 MPa. Au fost elaborate criterii de evaluare a activității reactiv-chimice a pulberilor.

6. Compoziții optimizate ale amestecurilor de beton armat dispersat cu granulație fină cu fibră subțire de oțel cu un diametru de 0,15 și o lungime de 6 mm,

tehnologia de preparare a acestora, ordinea introducerii componentelor și durata amestecării; a fost stabilită influența compoziției asupra fluidității, densității, conținutului de aer al amestecurilor de beton și rezistenței la compresiune a betoanelor.

Semnificația practică a lucrării constă în dezvoltarea de noi amestecuri de beton pulbere cu granulație fină turnată cu fibre pentru turnare matrițe pentru produse și structuri, atât fără, cât și cu armare combinată cu tije. Prin utilizarea amestecurilor de beton de înaltă densitate, este posibil să se producă structuri de beton armat îndoit sau comprimat cu rezistență ridicată la fisuri, cu un model de rupere ductilă sub acțiunea sarcinilor finale.

S-a obținut o matrice compozită de înaltă densitate, de mare rezistență, cu o rezistență la compresiune de 120-150 MPa, pentru a crește aderența la metal pentru a utiliza o fibră subțire și scurtă de înaltă rezistență cu diametrul de 0,04-0,15 mm și lungimea de 6-9 mm, ceea ce face posibilă reducerea consumului și rezistenței la curgere a amestecurilor de beton pentru tehnologia de turnare pentru fabricarea produselor filigranate cu pereți subțiri cu rezistență mare la întindere la încovoiere.

Aprobarea lucrării. Principalele prevederi și rezultate ale lucrării de disertație au fost prezentate și raportate la International și All-Russian

Conferințe științifice și tehnice din Rusia: „Știința tânără pentru noul mileniu” (Naberezhnye Chelny, 1996), „Problemele de planificare și dezvoltare urbană” (Penza, 1996, 1997, 1999), „ Probleme contemporaneștiința materialelor de construcții” (Penza, 1998), „Construcții moderne” (1998), Conferințe științifice și tehnice internaționale „Materiale de construcție compozite. Teorie și practică „(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), „Economisirea resurselor și a energiei ca motivație pentru creativitate în procesul de construcție arhitecturală” (Moscova-Kazan, 2003), „Probleme actuale de construcție” (Saransk, 2004) , „Tehnologii științifice noi care economisesc energie și resurse în producția de materiale de construcții” (Penza, 2005), Conferința științifică și practică integrală rusească „Suport de planificare urbană, reconstrucție și inginerie pentru dezvoltarea durabilă a orașelor din regiunea Volga " (Tolyatti, 2004), Lecturi academice ale RAASN "Realizări, probleme și direcții promițătoare pentru dezvoltarea teoriei și practicii științei materialelor de construcție" (Kazan, 2006).

Publicaţii. Pe baza rezultatelor cercetării au fost publicate 27 de lucrări (3 lucrări în reviste conform listei HAC).

În introducere se fundamentează relevanța direcției alese de cercetare, se formulează scopul și obiectivele cercetării și se arată semnificația ei științifică și practică.

În primul capitol, dedicat unei revizuiri analitice a literaturii, se efectuează o analiză a experienței străine și interne în utilizarea betoanelor de înaltă calitate și a betoanelor armate cu fibre. Se arată că, în practica străină, a început să se producă beton de înaltă rezistență cu o rezistență de până la 120-140 MPa, în principal după 1990. În ultimii șase ani, au fost identificate perspective largi de creștere a rezistenței de înaltă rezistență. beton de la 130150 MPa și transferarea lor în categoria betonului deosebit de rezistent cu o rezistență de 210250 MPa, datorită tratamentului termic al betonului elaborat de-a lungul anilor, care a atins o rezistență de 60-70 MPa.

Există tendința de a împărți betoanele deosebit de rezistente în funcție de „dimensiunea granulației agregatului în 2 tipuri: piatră cu granulație fină cu granulație maximă de până la 8-16 mm și beton cu granulație fină cu granulație de până la 0,5-1,0 mm Ambele conțin neapărat microsilice sau caolin microdehidratat, pulberi de roci puternice și pentru a da betonului ductilitate, rezistență la impact, rezistență la fisurare - fibre din diverse materiale.Un grup special include betoane cu granulație fină (Reaktionspulver). beton-RPB sau Reactive Powder Concrete) cu dimensiune maximă boabe 0,3-0,6 mm. Se arata ca astfel de betoane cu o rezistenta la compresiune axiala de 200-250 MPa cu un coeficient de armare de maxim 3-3,5% in volum au o rezistenta la tractiune la incovoiere pana la 50 MPa. Astfel de proprietăți sunt asigurate, în primul rând, de selectarea unei matrice de înaltă densitate și rezistență ridicată, care face posibilă creșterea aderenței la fibră și utilizarea pe deplin a rezistenței sale ridicate la tracțiune.

Se analizează stadiul cercetării și experiența în producția de beton armat cu fibre în Rusia. Spre deosebire de evoluțiile străine, cercetarea rusă se concentrează nu pe utilizarea betonului armat cu fibre cu o matrice de înaltă rezistență, ci pe creșterea procentului de armătură până la 5-9% în volum în betoanele cu rezistență scăzută trei-patru componente de clasele B30-B50 pentru a crește rezistența la tracțiune la încovoiere până la 17-28 MPa. Toate acestea sunt o repetare a experienței străine din 1970-1976, adică. acei ani în care nu se foloseau superplastifianți eficienți și microsilice, iar betonul armat cu fibre era în principal tricomponent (nisipos). Se recomandă fabricarea betoanelor armate cu fibre cu consum de ciment Portland de 700-1400 kg/m3, nisip - 560-1400 kg/m3, fibre - 390-1360 kg/m3, ceea ce este extrem de risipitor și nu ține cont de progresele înregistrate în dezvoltarea betoanelor de înaltă calitate.

Se efectuează o analiză a evoluției dezvoltării betoanelor multicomponente în diferite stadii revoluționare în apariția componentelor funcționale determinante speciale: fibre, superplastifianți, microsilice. Se arată că betoanele cu șase și șapte componente sunt baza unei matrice de înaltă rezistență pentru utilizarea eficientă a funcției principale a fibrei. Aceste betoane devin polifuncționale.

Sunt formulate principalele motivații ale apariției betoanelor de reacție-pulbere de mare rezistență și mai ales de mare rezistență, posibilitatea obținerii unor valori „record” de reducere a apei în amestecurile de beton, precum și starea lor reologică deosebită. Cerințe formulate pentru pulberi și

prevalenţa lor ca deşeuri tehnogene ale industriei miniere.

Pe baza analizei se formulează scopul și obiectivele cercetării.

În capitolul al doilea sunt prezentate caracteristicile materialelor utilizate și sunt descrise metodele de cercetare Au fost utilizate materii prime de producție germană și rusă: cimenturi CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; nisip Sursky clasificat fr. 0,14-0,63, Balasheisky (Syzran) clasificat fr. 0,1-0,5 mm, nisip Halle fr. 0,125-0,5 "mm; microsilice: Eikern Microsilica 940 cu conținut de Si02> 98,0%, Silia Staub RW Fuller cu conținut de Si02> 94,7%, BS-100 (asociere cu sodă) cu ZYu2 > 98,3 %, Chelyabinsk conținut de 84O; = EMK cu conținut de Si02 -90%, fibră de producție germană și rusă cu d = 0,15 mm, 7 = 6 mm cu o rezistență la tracțiune de 1700-3100 MPa; pulberi de roci de origine sedimentară și vulcanică; super - și hiperplastifianți pe bază de naftalină, melamină și policarboxilat .

Pentru prepararea amestecurilor de beton s-a folosit un malaxor de mare viteză de la Eirich și un mixer turbulent Kaf. TBKiV, dispozitive și echipamente moderne de producție germană și autohtonă. Analiza difracției cu raze X a fost efectuată pe un analizor Seifert, analiza microscopică electronică pe un microscop Philips ESEM.

Al treilea capitol tratează structura topologică a lianților compoziți și a betoanelor pulverulente, inclusiv a celor armate dispersate. Topologia structurală a lianților compoziți, în care fracțiunea de volum a materialelor de umplutură depășește fracțiunea liantului principal, predetermina mecanismul și viteza proceselor de reacție. Pentru a calcula distanțele medii dintre particulele de nisip din betonul pulbere (sau între particulele de ciment Portland din lianți foarte umpluți), a fost adoptată o celulă cubică elementară cu dimensiunea feței A și volumul A3, egal cu volumul compozitului.

Luând în considerare concentrația de volum a cimentului C4V, dimensiunea medie a particulelor de ciment<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

pentru distanța centru-centru dintre particulele de ciment dintr-un liant compozit:

Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0,806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)

pentru distanța dintre particulele de nisip din betonul sub formă de pulbere:

Z / tg / 6 - St \u003d 0,806 ap-schust (2)

Luând fracția de volum de nisip cu o fracțiune de 0,14-0,63 mm într-un amestec de beton pulbere cu granulație fină egală cu 350-370 litri (debitul masic de nisip 950-1000 kg), distanța medie minimă dintre centrele geometrice ale s-au obţinut particule, egale cu 428-434 microni. Distanța minimă dintre suprafețele particulelor este de 43-55 microni, iar cu o dimensiune a nisipului de 0,1-0,5 mm - 37-44 microni. Cu împachetarea hexagonală a particulelor, această distanță crește cu coeficientul K = 0,74/0,52 = 1,42.

Astfel, în timpul curgerii amestecului de beton pulbere, dimensiunea golului, în care matricea reologică este plasată dintr-o suspensie de ciment, făină de piatră și microsilice, va varia de la 43-55 microni la 61-78 microni, cu o scădere a fracției de nisip până la 0,1 -0,5 mm stratul de matrice va varia de la 37-44 microni la 52-62 microni.

Topologia fibrelor de fibre dispersate cu lungimea/si diametrul c? determină proprietățile reologice ale amestecurilor de beton cu fibre, fluiditatea acestora, distanța medie dintre centrele geometrice ale fibrelor, determină rezistența la rupere a betonului armat. Distanțele medii calculate sunt utilizate în documentele de reglementare, în multe lucrări științifice despre armarea dispersată. Se arată că aceste formule sunt inconsecvente și calculele bazate pe ele diferă semnificativ.

Din luarea în considerare a unei celule cubice (Fig. 1) cu o lungime a feței / cu fibre plasate în ea

fibre cu diametrul b/, cu un conținut total de fibre-11 curl / V, se determină numărul de fibre de pe margine

P = și distanța o =

tinand cont de volumul tuturor fibrelor Vn = fE.iL. /. dg și coeficientul-Fig. paisprezece

factor de armare /l = (100-l s11 s) / 4 ■ I1, se determină „distanța” medie:

5 \u003d (/ - th?) / 0,113 ■ l / uc -1 (3)

Calculele 5 au fost făcute după formulele lui Romuapdi I.R. și Mendel I.A. iar conform formulei Mak Kee. Valorile distanței sunt prezentate în tabelul 1. După cum se poate observa din Tabelul 1, formula Mek Ki nu poate fi aplicată. Astfel, distanța 5 cu o creștere a volumului celulei de la 0,216 cm3 (/ = 6 mm) la 1000 m3 (/ = 10000 mm) crește

se topeste de 15-30 de ori la acelasi q, ceea ce priveaza aceasta formula de sens geometric si fizic.Formula Romuapdi poate fi folosita tinand cont de coeficientul 0,64. :

Astfel, formula (3) obținută din construcții geometrice stricte este o realitate obiectivă, care este verificată de Fig. 1. Prelucrarea rezultatelor studiilor noastre proprii și străine folosind această formulă a făcut posibilă identificarea opțiunilor de armare ineficientă, în esență neeconomică și armătură optimă.

tabelul 1

Valorile distanțelor 8 dintre centrele geometrice ale _fibrelor dispersate, calculate după diverse formule_

Diametru, s), mm B mm la diferite q și / conform formulelor

1=6 mm 1=6 mm Pentru toate / = 0-*"

c-0,5 c-1,0 c-3,0 c=0,5 i-1,0 c-3,0 11=0,5 ¡1=1,0 c=3,0 (1-0,5 (1-1,0 ts-3,0 (»=0,5 ts=1,0 (1*3,0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 mm /= 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Valorile distanței neschimbate 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1= 10000 mm 1= 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64

Capitolul al patrulea este consacrat studiului stării reologice a sistemelor dispersate superplastifiate, amestecurilor pulbere de beton (PBS) și metodologiei de evaluare a acesteia.

PBS trebuie să aibă o fluiditate ridicată, asigurând răspândirea completă a amestecului în matrițe până când se formează o suprafață orizontală cu eliberarea de aer antrenat și amestecuri autocompactante. Având în vedere că amestecul de pulbere de beton pentru producerea betonului armat cu fibre trebuie să aibă armătură dispersată, debitul unui astfel de amestec ar trebui să fie ușor inferior debitului amestecului fără fibre.

Amestecul de beton destinat turnării matrițelor cu un cadru țesut cu ochiuri fine tridimensionale cu mai multe rânduri, cu o dimensiune a ochiurilor de 2-5 mm în clar, trebuie să se toarne cu ușurință în partea de jos a matriței prin cadru, răspândit de-a lungul matriței, asigurându-i după umplere formarea unei suprafeţe orizontale.

Pentru a distinge între sistemele dispersate comparate prin reologie, au fost dezvoltate metode simple pentru a evalua efortul final de forfecare și curgerea.

Se ia în considerare schema forțelor care acționează asupra unui hidrometru într-o suspensie superplastifiată. Dacă lichidul are o limită de curgere t0, hidrometrul nu este complet scufundat în el. Pentru mn se obține următoarea ecuație:

unde ¿/ este diametrul cilindrului; m este masa cilindrului; p este densitatea suspensiei; ^-accelerarea gravitaţiei.

Este prezentată simplitatea derivării ecuațiilor pentru determinarea r0 la echilibrul lichid într-un capilar (conductă), în golul dintre două plăci, pe un perete vertical.

S-a stabilit invarianța metodelor de determinare a m0 pentru ciment, bazalt, suspensii calcedonice, PBS. Un set de metode a determinat valoarea optimă a t0 pentru PBS, egală cu 5-8 Pa, care ar trebui să se răspândească bine atunci când este turnată în matrițe. Se arată că cea mai simplă metodă de precizie pentru determinarea m este hidrometrică.

Este dezvăluită starea de împrăștiere a amestecului de beton pulbere și autonivelarea suprafeței sale, sub care toate neregularitățile suprafeței unei forme semisferice sunt netezite. Fără a lua în considerare forțele de tensiune superficială, la unghiul de umectare zero al picăturilor de pe suprafața lichidului în vrac, t0 ar trebui să fie:

Te

unde d este diametrul neregulilor emisferice.

Sunt identificate motivele limitei de curgere foarte scăzută și proprietățile reotehnologice bune ale PBS, care constau în alegerea optimă a mărimii granulelor de nisip de 0,14-0,6 mm sau 0,1-0,5 mm și cantitatea acestuia. Aceasta îmbunătățește reologia amestecului în comparație cu betoanele nisipoase cu granulație fină, în care granulele grosiere de nisip sunt separate prin straturi subțiri de ciment, care cresc semnificativ g și vâscozitatea amestecului.

Influența tipului și a dozării diferitelor clase de SP asupra tn a fost relevată (Fig. 4), unde 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Capacitatea de răspândire a amestecurilor de pulbere a fost determinată de conul dintr-o masă de agitare montată pe sticlă. S-a constatat că răspândirea conului ar trebui să fie de 25-30 cm.Răspândirea scade odată cu creșterea conținutului de aer antrenat, a cărui proporție poate ajunge la 4-5% în volum.

Ca rezultat al amestecării turbulente, porii rezultați au o dimensiune predominant de 0,51,2 mm și, la r0 = 5–7 Pa și o întindere de 2730 cm, pot fi îndepărtați până la un conținut rezidual de 2,5–3,0%. Când se utilizează mixere cu vid, conținutul de pori de aer este redus la 0,8-1,2%.

Este dezvăluită influența obstacolului de plasă asupra schimbării în răspândirea amestecului de beton pulbere. La blocarea împrăștierii amestecurilor cu un inel de plasă cu diametrul de 175 mm cu o plasă cu un diametru clar de 2,8x2,8 mm, s-a constatat că gradul de reducere a împrăștierii

Creșterea limitei de curgere crește semnificativ pe măsură ce limita de curgere crește și pe măsură ce răspândirea de control scade sub 26,5 cm.

Modificarea raportului dintre diametrele c1c libere și blocate

plutește din Ls, este ilustrată în fig. 5.

Pentru amestecurile de beton pulbere turnate în matrițe cu rame țesute, răspândirea trebuie să fie de cel puțin 27-28 cm.

Influența tipului de fibre asupra scăderii răspândirii dispersatei

amestec armat.

¿с, cm Pentru cele trei tipuri utilizate

^ fibre cu factor geometric

egal cu: 40 (si), 15 mm; 1=6 mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; zigzag c = 1%), 150 (s1- 0,04 mm; / = 6 mm - microfibră cu acoperire de sticlă c - 0,7%) iar valorile împrăștierii de control s1n privind modificarea împrăștierii amestecului s1a armat sunt prezentate în tabel. 2.

Cea mai puternică scădere a fluidității s-a constatat în amestecurile cu microfibră cu d = 40 µm, în ciuda procentului mai mic de armătură n în volum. Odată cu creșterea gradului de întărire, fluiditatea scade și mai mult. Cu un raport de armare //=2,0% fibra cu<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Al cincilea capitol este consacrat studiului activității reactive a rocilor și studiului proprietăților amestecurilor de reacție-pulbere și betoanelor.

Reactivitatea rocilor (Gp): nisip de cuarț, gresii silicioase, modificări polimorfe 5/02 - silex, calcedonie, pietriș de origine sedimentară și vulcanică - diabază și bazalt a fost studiată în ciment scăzut (C:Gp = 1:9-4). :4), amestec îmbogățit cu ciment

masa 2

Control. estompa<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syak (Ts:Gp). S-au folosit pulberi de rocă grosieră cu Syd = 100–160 m2/kg și pulberi fine cu Syo = 900–1100 m2/kg.

S-a stabilit că cei mai buni indicatori comparativi de rezistență care caracterizează activitatea reactivă a rocilor s-au obținut pe amestecuri compozite cu conținut scăzut de ciment cu compoziția C:Gp = 1:9,5 la utilizarea rocilor fin dispersate după 28 de zile și în perioade lungi de întărire timp de 1,0. -1. 5 ani. Valori ridicate de rezistență de 43-45 MPa au fost obținute pe mai multe roci - pietriș măcinat, gresie, bazalt, diabază. Cu toate acestea, pentru betoanele pulbere de înaltă rezistență, este necesar să se utilizeze numai pulberi din roci de înaltă rezistență.

Analiza prin difracție de raze X a stabilit compoziția de fază a unor roci, atât pure, cât și probe dintr-un amestec de ciment cu acestea. Formarea de noi formațiuni minerale îmbinate în majoritatea amestecurilor cu un conținut atât de scăzut de ciment nu a fost găsită, prezența CjS, tobermorit, portlandit este clar identificată. Micrografiile substanței intermediare arată clar faza asemănătoare gelului hidrosilicaților de calciu asemănător tobermoritului.

Principalele principii de selectare a compoziției RPB au constat în alegerea raportului dintre volumele reale ale matricei de cimentare și volumul de nisip, care asigură cele mai bune proprietăți reologice ale amestecului și rezistența maximă a betonului. Pe baza stratului intermediar stabilit anterior x = 0,05-0,06 mm între particulele de nisip cu un diametru mediu dcp, volumul matricei, în conformitate cu celula cubică și formula (2), va fi:

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

Luând stratul intermediar * = 0,05 mm și dcp = 0,30 mm, se obține raportul Vu ¡Vp = 2 și volumele matricei și nisipului la 1 m3 de amestec vor fi egale cu 666 l, respectiv 334 l. Luând constantă masa de nisip și variind raportul dintre ciment, făină de bazalt, MK, apă și SP, s-a determinat fluiditatea amestecului și rezistența betonului. Ulterior, dimensiunea particulelor de nisip, dimensiunea stratului mijlociu au fost modificate și s-au făcut variații similare în compoziția componentelor matricei. Suprafața specifică a făinii de bazalt a fost luată aproape de cea a cimentului, pe baza condițiilor de umplere a golurilor din nisip cu particule de ciment și bazalt cu dimensiunile lor predominante.

15-50 microni. Golurile dintre particulele de bazalt și ciment au fost umplute cu particule MK cu dimensiuni de 0,1-1 μm

A fost dezvoltată o procedură rațională pentru prepararea RPBS cu o secvență strict reglementată de introducere a componentelor, durata omogenizării, „repausul” amestecului și omogenizarea finală pentru o distribuție uniformă a particulelor de FA și armătura dispersată în amestec. .

Optimizarea finală a compoziției RPBS a fost efectuată la un conținut constant al cantității de nisip cu variind conținutul tuturor celorlalte componente. În total, au fost realizate 22 de compoziții, câte 12 probe, 3 dintre ele au fost realizate pe cimenturi domestice cu înlocuirea policarboxilatului HP cu SP S-3. În toate amestecurile, împrăștierile, densitățile, conținutul de aer antrenat, iar în beton - rezistența la compresiune după 2,7 și 28 de zile de călire normală, rezistența la tracțiune la încovoiere și despicare.

S-a constatat că răspândirea a variat de la 21 la 30 cm, conținutul de aer antrenat a fost de la 2 la 5%, iar pentru amestecurile evacuate - de la 0,8 la 1,2%, densitatea amestecului a variat de la 2390-2420 kg/m3.

S-a dezvăluit că în primele minute după turnare, și anume după 1020 min, partea principală a aerului antrenat este îndepărtată din amestec și volumul amestecului scade. Pentru o mai bună eliminare a aerului, este necesar să acoperiți betonul cu o peliculă care împiedică formarea rapidă a unei cruste dense pe suprafața acestuia.

Pe fig. 6, 7, 8, 9 arată efectul tipului de asociere în participație și al dozării acestuia asupra curgerii amestecului și rezistenței betonului la vârsta de 7 și 28 de zile. Cele mai bune rezultate au fost obținute la utilizarea HP Woerment 794 la doze de 1,3-1,35% eroare din masa de ciment și MA. S-a dezvăluit că, cu cantitatea optimă de MK = 18-20%, fluiditatea amestecului și rezistența betonului sunt maxime. Tiparele stabilite se păstrează la vârsta de 28 de zile.

FM794 FM787 C-3

Societatea mixtă autohtonă are o capacitate de reducere mai mică, în special atunci când se utilizează clase MK extra pure BS - 100 și BS - 120 și

Când se utilizează VNV compozit special fabricat cu consum similar de materii prime, măcinat scurt cu C-3,

Fig.7 121-137 MPa.

Influența dozei HP asupra fluidității RPBS (Fig. 7) și rezistența betonului după 7 zile (Fig. 8) și 28 de zile (Fig. 9) a fost evidențiată.

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100

Orez. 8 Fig. 9

Dependența generalizată a modificării de factorii studiați, obținută prin metoda planificării matematice a experimentelor, cu prelucrarea ulterioară a datelor cu ajutorul programului Gradient, se aproximează astfel: D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ unde x, este raportul MK / C; xs - raportul [GP / (MC + C)] -100. În plus, pe baza esenței proceselor fizice și chimice și a utilizării unei metodologii pas cu pas, a fost posibilă reducerea semnificativă a numărului de factori variabili în compoziția modelului matematic fără a compromite calitatea estimată a acestuia. .

Al șaselea capitol prezintă rezultatele studierii unora dintre proprietățile fizice și tehnice ale betonului și evaluarea economică a acestora. Sunt prezentate rezultatele încercărilor statice ale prismelor din beton armat cu pulbere și nearmat.

S-a stabilit că modulul de elasticitate, în funcție de rezistență, variază în intervalul (440-^470)-102 MPa, raportul lui Poisson pentru betonul nearmat este de 0,17-0,19, iar pentru betonul armat dispersat 0,310,33, care caracterizează comportarea de natură vâscoasă a betonului sub sarcină în comparație cu ruperea fragilă a betonului nearmat. Rezistența betonului în timpul despicarii crește de 1,8 ori.

Contracția de aer a probelor pentru RPB nearmat este de 0,60,7 mm/m, pentru dispersat-armat scade de 1,3-1,5 ori. Absorbția de apă a betonului în 72 de ore nu depășește 2,5-3,0%.

Testele de rezistență la îngheț a betonului pulbere conform metodei accelerate au arătat că după 400 de cicluri de îngheț-dezgheț alternant, coeficientul de rezistență la îngheț a fost de 0,96-0,98. Toate testele efectuate indică faptul că proprietățile operaționale ale betonului sub formă de pulbere sunt ridicate. S-au dovedit în stâlpi de balcoane de secțiune mică în loc de oțel, în plăci de balcon și loggii în construcția de case din Munchen. În ciuda faptului că betonul armat cu dispersie este mai scump betonul obișnuit clasele 500-600 de 1,5-1,6 ori, o serie de produse și structuri realizate din acesta costă cu 30-50% mai ieftin datorită unei reduceri semnificative a volumului de beton.

Aprobarea producției în fabricarea buiandrugurilor, capetelor de piloți, căminelor de vizitare din beton armat dispersat la LLC Penza Concrete Beton Plant și baza de producție a produselor din beton armat la CJSC Energoservice au confirmat eficiența ridicată a utilizării unui astfel de beton.

PRINCIPALELE CONCLUZII ȘI RECOMANDĂRI 1. Analiza compoziției și proprietăților betonului armat cu dispersie produs în Rusia indică faptul că acestea nu îndeplinesc pe deplin cerințele tehnice și economice din cauza rezistenței scăzute la compresiune a betonului (M 400-600). În astfel de betonuri cu trei, patru și rareori cu cinci componente, nu numai armătura dispersată de înaltă rezistență, ci și de rezistență obișnuită este subutilizată.

2. Pe baza ideilor teoretice despre posibilitatea realizării efectelor maxime de reducere a apei ale superplastifianților în sisteme dispersate care nu conțin agregate cu granulație grosieră, reactivitate ridicată a microsiliciului și pulberilor de rocă, care sporesc împreună efectul reologic al societății mixte, crearea unei matrice de beton cu pulbere de reacție cu granulație fină, cu șapte componente, de înaltă rezistență, pentru armătură dispersă subțire și relativ scurtă c1 = 0,15-0,20 μm și / = 6 mm, care nu formează „arici” la fabricarea betonului și ușor reduce fluiditatea PBS.

4. Este dezvăluită topologia structurală a lianților compoziți și a betonurilor armate dispersate și sunt prezentate modelele matematice ale structurii acestora. A fost stabilit un mecanism de întărire prin mortar prin difuzie ionică a lianților umpluți cu compozit. Sunt sistematizate metode de calcul a distanțelor medii dintre particulele de nisip în PBS, centrele geometrice ale fibrelor din betonul pulbere după diverse formule și pentru diverși parametri ¡1, 1, c1. Obiectivitatea formulei autorului se arată în contrast cu cele folosite în mod tradițional. Distanța și grosimea optime ale stratului de suspensie de cimentare în PBS ar trebui să fie în limita

37-44^43-55 la un consum de nisip de 950-1000 kg și fracțiile sale de 0,1-0,5 și respectiv 0,140,63 mm.

5. Proprietăţile reotehnologice ale PBS dispersat-armat şi nearmat au fost stabilite conform metodelor dezvoltate. Răspândirea optimă a PBS dintr-un con cu dimensiuni t> = 100; r!= 70; A = 60 mm ar trebui să fie de 25-30 cm S-au evidențiat coeficienții de scădere a împrăștierii în funcție de parametrii geometrici ai fibrei și scăderea debitului de PBS la blocarea acestuia cu un gard de plasă. Se arată că pentru turnarea PBS în matrițe cu rame țesute cu plasă de volum, răspândirea trebuie să fie de cel puțin 28-30 cm.

6. A fost dezvoltată o tehnică de evaluare a activității chimice reactive a pulberilor de rocă în amestecuri cu conținut scăzut de ciment (C:P -1:10) în probe presate sub presiune de turnare prin extrudare. S-a constatat că cu aceeași activitate, estimată prin forță după 28 de zile și pentru mult timp

salturi de intarire (1-1,5 ani), cand se folosesc in RPBS, se prefera pulberile din roci de mare rezistenta: bazalt, diabaza, dacit, cuart.

7. Au fost studiate procesele de formare a structurii betoanelor pulverulente. S-a stabilit că amestecurile turnate emit până la 40-50% din aer antrenat în primele 10-20 de minute după turnare și necesită acoperire cu o peliculă care împiedică formarea unei cruste dense. Amestecuri încep să se stabilească în mod activ la 7-10 ore după turnare și capătă putere după 1 zi 30-40 MPa, după 2 zile - 50-60 MPa.

8. Se formulează principalele principii experimentale și teoretice de selectare a compoziției betonului cu rezistența de 130-150 MPa. Nisipul de cuarț pentru a asigura o fluiditate ridicată a PBS ar trebui să fie fracție cu granulație fină 0,14-0,63 sau 0,1-0,5 mm cu o densitate în vrac de 1400-1500 kg/m3 la un debit de 950-1000 kg/m3. Grosimea stratului intermediar al suspensiei de făină de ciment-piatră și MF dintre boabele de nisip trebuie să fie între 43-55 și, respectiv, 37-44 microni, cu un conținut de apă și SP care să asigure răspândirea amestecurilor de 25-30 cm. Dispersia făinii de PC și de piatră ar trebui să fie aproximativ aceeași, conținutul de MK 15-20%, conținutul de făină de piatră 40-55% din greutatea cimentului. La variarea conținutului acestor factori, compoziția optimă este selectată în funcție de debitul necesar al amestecului și de rezistența maximă la compresiune după 2, 7 și 28 de zile.

9. Compozițiile betoanelor armate dispersate cu granulație fină cu rezistență la compresiune de 130-150 MPa au fost optimizate folosind fibre de oțel cu coeficient de armare /4=1%. Au fost identificați parametrii tehnologici optimi: amestecarea trebuie efectuată în malaxoare de mare viteză de design special, de preferință evacuate; succesiunea de încărcare a componentelor și modurile de amestecare, „repaus”, sunt strict reglementate.

10. Sa studiat influența compoziției asupra fluidității, densității, conținutului de aer al PBS armat dispersat, asupra rezistenței la compresiune a betonului. S-a dezvăluit că capacitatea de împrăștiere a amestecurilor, precum și rezistența betonului, depind de o serie de factori de prescripție și tehnologia. În timpul optimizării, s-au stabilit dependențe matematice ale fluidității, rezistenței față de individ, cei mai importanți factori.

11. Au fost studiate unele proprietăți fizice și tehnice ale betoanelor armate cu dispersie. Se arată că betoanele cu rezistența la compresiune de 120-150 MPa au un modul elastic de (44-47)-103 MPa, raportul lui Poisson - 0,31-0,34 (0,17-0,19 pentru nearmat). contracție a aerului

betonul dur armat este de 1,3-1,5 ori mai mic decât cel al betonului nearmat. Rezistența ridicată la îngheț, absorbția scăzută de apă și contracția aerului mărturisesc proprietățile de înaltă performanță ale acestor betonuri.

PRINCIPALELE DISPOZIȚII ȘI REZULTATE ALE LUCRĂRII DE TEZĂ SUNT PREVIZATE ÎN URMĂTOARELE PUBLICAȚII

1. Kalașnikov, S-V. Dezvoltarea unui algoritm și software pentru procesarea dependențelor exponențiale asimptotice [Text] / C.B. Kalașnikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Lucrările celei de-a 29-a Conferințe științifice și tehnice. - Penza: Editura Statului Penza. arhitect universitar. şi clădire, 1996. - S. 60-61.

2. Kalașnikov, S.B. Analiza dependențelor cinetice și asimptotice folosind metoda iterațiilor ciclice [Text] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalașnikov, V.N. Kozomazov, R.I. Avdeev // Vestnik RAASN. Departamentul de Științe ale Construcțiilor, 1999. - Ediția. 2. - S. 58-62.

3. Kalașnikov, S.B. Câteva aspecte metodologice și tehnologice ale obținerii materialelor de umplutură ultrafine [Text] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov N Materiale de construcție compozite. Teorie și practică: Sat. științific Proceedings of International conferinta stiintifica si tehnica. - Penza: PSNTP, 2002. - S. 307-309.

4. Kalașnikov, S.B. În problema aprecierii funcției de blocare a unui superplastifiant asupra cineticii întăririi cimentului [Text] / B.C. Demyanova, A.S. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov N Materiale de construcție compozite. Teorie și practică: Sat, științific. Proceedings of International conferinta stiintifica si tehnica. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60.

5. Kalașnikov, S.B. Evaluarea funcției de blocare a superplastifiantului asupra cineticii întăririi cimentului [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, I.E. Ilyina // Lucrările reuniunii anuale a RAASN „Economia de resurse și energie ca motivație pentru creativitate în procesul de arhitectură și construcție”. - Moscova-Kazan, 2003. - S. 476-481.

6. Kalașnikov, S.B. Idei moderne despre autodistrugerea pietrei de ciment supradens și a betonului cu conținut scăzut de păr [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov // Buletin. Ser. Filiala regională Volga a RAASN, - 2003. Emisiune. 6. - S. 108-110.

7. Kalașnikov, S.B. Stabilizarea amestecurilor de beton din delaminare prin aditivi polimerici [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, N.M.Duboshina, C.V. Kalashnikov // Mase plastice. - 2003. - Nr. 4. - S. 38-39.

8. Kalașnikov, S.B. Caracteristici ale proceselor de hidratare și întărire a pietrei de ciment cu aditivi modificatori [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, I.E. Ilyina, C.B. Kalashnikov // Izvestia Vuzov. Construcție, - Novosibirsk: 2003. - Nr. 6 - S. 26-29.

9. Kalașnikov, S.B. În problema evaluării contracției și rezistenței la fisurare la contracție a betonului de ciment modificat cu umpluturi ultrafine [Text] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalashnikov // Materiale de construcție compozite. Teorie și practică: Sat. științific Proceedings of International conferinta stiintifica si tehnica. - Penza: PSNTP, 2004. - S. 10-13.

10. Kalașnikov, S.B. Activitatea reactivă a rocilor de silicit în compozițiile de ciment [Text] / B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Materiale de construcție compozite. Teorie și practică: Sat. științific Proceedings of International conferinta stiintifica si tehnica. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85.

11. Kalașnikov, S.B. Despre teoria întăririi lianților de ciment compozit [Text] / C.V. Kalașnikov, V.I. Kalashnikov // Actele conferinței internaționale științifice și tehnice „Probleme actuale ale construcțiilor”. - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalașnikov, S.B. Activitatea de reacție a rocilor zdrobite în compozițiile de ciment [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, C.V. Kalashnikov // Izvestia. TulGU. Seria „Materiale de construcție, structuri și dotări”. - Tula. -2004. - Problema. 7. - S. 26-34.

13. Kalașnikov, S.B. Despre teoria hidratării lianților compoziți de ciment și zgură [Text] / V.I. Kalașnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Hvastunov, C.B. Kalașnikov și Vestnik. Seria de științe a construcțiilor. - Belgorod: - 2005. - Nr 9-S. 216-221.

14. Kalașnikov, S.B. Multicomponent ca factor în asigurarea proprietăților polifuncționale ale betonului [Text] / Yu.M. Bazhenov, B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Noi tehnologii care economisesc energie și resurse intensive în domeniul științei în producția de materiale de construcție: Sat. articole de inter-dunar. conferinta stiintifica si tehnica. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 4-8.

15. Kalașnikov, S.B. Rezistența la impact a betonului armat cu dispersie de înaltă rezistență [Text] / B.C. Demyanova, C.B. Kalașnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Noi tehnologii care economisesc energie și resurse intensive în știință în producția de materiale de construcție: Sat. articolele internaţionale conferinta stiintifica si tehnica. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 18-22.

16. Kalașnikov, S.B. Topologia lianților mixți cu umpluturi și mecanismul de întărire a acestora [Text] / Jurgen Schubert, C.B. Kalashnikov // Noi tehnologii care economisesc energie și resurse intensive în domeniul științei în producția de materiale de construcție: Sat. articolele internaţionale conferinta stiintifica si tehnica. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214.

17. Kalașnikov, S.B. Beton armat cu dispersie de pulbere cu granulație fină [Text] I V.I. Kalașnikov, S.B. Kalashnikov // Realizări. Probleme și direcții de perspectivă de dezvoltare. Teoria și practica științei materialelor de construcție. A zecea lecturi academice ale RAASN. - Kazan: Editura Statului Kazan. arh.-constructor. un-ta, 2006. - S. 193-196.

18. Kalașnikov, S.B. Beton armat cu dispersie multicomponent cu proprietăți de performanță îmbunătățite [Text] / B.C. Demyanova, C.B. Kalașnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Realizări. Probleme și direcții de perspectivă de dezvoltare. Teoria și practica științei materialelor de construcție. A zecea lecturi academice ale RAASN. - Kazan: Editura Statului Kazan. arh.-constructor. un-ta, 2006.-p. 161-163.

Kalașnikov Serghei Vladimirovici

BETON ARMAT CU DISPERSIE PULBER DE REACȚIE FINE FOLOSIND ROCA

23.05.05 - Materiale si produse de constructii Rezumat lucrare pentru gradul de candidat in stiinte tehnice

Semnat pentru tipărire 5.06.06 Format 60x84/16. Hartie offset. Imprimare risografică. Uh. ed. l. unu . Tiraj 100 de exemplare.

Ordin nr.114 _

Editura PGUAS.

Tipărit în tipografia operațională a PGUAS.

440028. Penza, str. G. Titov, 28 de ani.

4 INTRODUCERE.

CAPITOLUL 1 VIZIUNI MODERNE ȘI DE BAZĂ

PRINCIPIILE OBȚINERII BETONULUI PULBER DE ÎNALTĂ CALITATE.

1.1 Experiență străină și națională în utilizarea betonului de înaltă calitate și a betonului armat cu fibre.

1.2 Natura multicomponentă a betonului ca factor de asigurare a proprietăților funcționale.

1.3 Motivația pentru apariția betoanelor cu pulbere de reacție de mare și foarte mare rezistență și betoane armate cu fibre.

1.4 Reactivitatea ridicată a pulberilor dispersate este baza pentru obținerea betoanelor de înaltă calitate.

CONCLUZII LA CAPITOLUL 1.

CAPITOLUL 2 MATERIALE INIȚIALE, METODE DE CERCETARE,

INSTRUMENTE ȘI ECHIPAMENTE.

2.1 Caracteristicile materiilor prime.

2.2 Metode, instrumente și echipamente de cercetare.

2.2.1 Tehnologia de preparare a materiilor prime și evaluarea activității reactive a acestora.

2.2.2 Tehnologie pentru fabricarea amestecurilor de beton pulbere și me

Tody de testele lor.

2.2.3 Metode de cercetare. Dispozitive și echipamente.

CAPITOLUL 3 TOPOLOGIA SISTEMELOR DISPERSIVE, DISPERSIV

BETON PULBER ARMAT ȘI

MECANISMUL CĂRIRII LOR.

3.1 Topologia lianților compoziți și mecanismul de întărire a acestora.

3.1.1 Analiza structurală și topologică a lianților compoziți. 59 P 3.1.2 Mecanismul de hidratare și întărire a lianților compoziți - ca urmare a topologiei structurale a compozițiilor.

3.1.3 Topologia betoanelor cu granulație fină dispersat-armat.

CONCLUZII LA CAPITOLUL 3.

CAPITOLUL 4 STAREA REOLOGICĂ A SISTEMELOR DE DISPERSIUNE SUPERPLASTIFICATĂ, A AMESTECURILOR DE BETON PULBER ŞI METODOLOGIA EVALUĂRII ESTE.

4.1 Dezvoltarea unei metodologii de evaluare a tensiunii finale de forfecare și a fluidității sistemelor dispersate și a amestecurilor de beton cu granulație fină.

4.2 Determinarea experimentală a proprietăților reologice ale sistemelor dispersate și ale amestecurilor de pulberi cu granulație fină.

CONCLUZII LA CAPITOLUL 4.

CAPITOLUL 5 EVALUAREA ACTIVITĂȚII REACTIVE A ROCLOR ȘI INVESTIGAREA AMESTECURILOR DE REACȚIE PUDREI ȘI BETONULUI.

5.1 Reactivitatea rocilor amestecate cu ciment.-■.

5.2 Principii de selectare a compoziției betonului armat cu dispersie de pulbere, ținând cont de cerințele pentru materiale.

5.3 Rețetă pentru beton armat cu dispersie de pulbere cu granulație fină.

5.4 Pregătirea amestecului de beton.

5.5 Influența compozițiilor amestecurilor de beton pulbere asupra proprietăților și rezistenței la compresiune axială a acestora.

5.5.1 Influența tipului de superplastifianți asupra capacității de împrăștiere a amestecului de beton și a rezistenței betonului.

5.5.2 Influența dozării superplastifiantului.

5.5.3 Influența dozării de microsilice.

5.5.4 Influența ponderii bazaltului și nisipului asupra rezistenței.

CONCLUZII LA CAPITOLUL 5.

CAPITOLUL 6 PROPRIETĂȚI FIZICE ȘI TEHNICE ALE BETONULUI ȘI ALE LOR

EVALUARE TEHNICĂ ŞI ECONOMICA.

6.1 Caracteristici cinetice ale formării rezistenței RPB și fibro-RPB.

6.2 Proprietăți deformative ale fibrei-RPB.

6.3 Modificări volumetrice în betonul sub formă de pulbere.

6.4 Absorbția de apă a betoanelor pulverulente armate cu dispersie.

6.5 Studiu de fezabilitate și implementare în producție a RPM.

Introducere 2006, disertație despre construcții, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich

Relevanța subiectului. În fiecare an în practica mondială a producției de beton și beton armat, producția de betoane de înaltă calitate, de înaltă și foarte mare rezistență crește rapid, iar acest progres a devenit o realitate obiectivă, datorită economiilor semnificative de material și energie. resurse.

Odată cu o creștere semnificativă a rezistenței la compresiune a betonului, rezistența la fisurare scade inevitabil și crește riscul ruperii fragile a structurilor. Armarea dispersată a betonului cu fibre elimină aceste proprietăți negative, ceea ce face posibilă producerea betonului din clase de peste 80-100 cu o rezistență de 150-200 MPa, care are o nouă calitate - natura vâscoasă a distrugerii.

Analiza lucrărilor științifice din domeniul betoanelor armate cu dispersie și producerea acestora în practica casnică arată că orientarea principală nu urmărește scopurile utilizării matricelor de înaltă rezistență în astfel de betoane. Clasa betonului armat cu dispersie din punct de vedere al rezistenței la compresiune rămâne extrem de scăzută și este limitată la B30-B50. Acest lucru nu permite asigurarea unei bune aderențe a fibrei la matrice, utilizarea integrală a fibrei de oțel chiar și cu rezistență scăzută la tracțiune. Mai mult, în teorie se dezvoltă produse din beton cu fibre liber așezate cu un grad de armare volumetrică de 5-9%, iar în practică se produc produse din beton; acestea sunt vărsate sub influența vibrațiilor cu mortare de ciment-nisip foarte contractabile „grasime” neplastifiate din compoziția: ciment-nisip -1: 0,4 + 1: 2,0 la W/C = 0,4, ceea ce este extrem de risipitor și repetă nivelul de Lucrări în 1974 Realizări științifice semnificative în domeniul creării de VNV superplastifiate, amestecuri microdisperse cu microsilice, cu pulberi reactive din roci de înaltă rezistență, au făcut posibilă creșterea efectului de reducere a apei la 60% folosind superplastifianți cu compoziție oligomerică și hiperplastifianți polimerici. compoziţie. Aceste realizări nu au devenit baza pentru crearea betonului armat de înaltă rezistență sau a betoanelor sub formă de pulbere cu granulație fină din amestecuri turnate autocompactante. Între timp, țările avansate dezvoltă în mod activ noi generații de betoane cu pulbere de reacție armate cu fibre dispersate, rame curgătoare țesute cu ochiuri fine tridimensionale, combinarea lor cu tijă sau tijă cu armătură dispersată.

Toate acestea determină relevanța creării de pulbere de reacție cu granulație fină de înaltă rezistență, beton armat dispersat, clase 1000-1500, care sunt extrem de economice nu numai în construcția de clădiri și structuri unice responsabile, ci și pentru produse de uz general și structurilor.

Lucrarea de disertație a fost realizată în conformitate cu programele Institutului de Materiale și Structuri de Construcții al Universității Tehnice din München (Germania) și activitatea de inițiativă a Departamentului TBKiV PGUAS și programul științific și tehnic al Ministerului Educației din Munchen. Rusia „Cercetarea științifică a învățământului superior în domenii prioritare ale științei și tehnologiei” în cadrul subprogramului „Arhitectură și construcții” 2000-2004

Scopul și obiectivele studiului. Scopul lucrării de disertație este de a dezvolta compoziții de betoane cu pulbere de reacție cu granulație fină de înaltă rezistență, inclusiv betoane armate dispersate, folosind roci concasate.

Pentru a atinge acest obiectiv, a fost necesar să se rezolve un set de următoarele sarcini:

Să dezvăluie premisele teoretice și motivațiile pentru realizarea betoanelor pulbere cu granulație fină multicomponentă cu o matrice foarte densă, de înaltă rezistență, obținută prin turnare la un conținut ultra-scăzut de apă, asigurând producerea de betoane cu caracter ductil în timpul distrugerii și ridicate. rezistența la tracțiune la încovoiere;

Să dezvăluie topologia structurală a lianților compoziți și a compozițiilor cu granulație fină armată dispersat, să obțină modele matematice ale structurii acestora pentru estimarea distanțelor dintre particulele grosiere de umplutură și între centrele geometrice ale fibrelor de armare;

Dezvoltarea unei metodologii de evaluare a proprietăților reologice ale sistemelor dispersate în apă, compoziții armate cu dispersie de pulbere cu granulație fină; să investigheze proprietățile lor reologice;

Să dezvăluie mecanismul de întărire a lianților mixți, să studieze procesele de formare a structurii;

Stabiliți fluiditatea necesară a amestecurilor de beton pulbere cu granulație fină multicomponentă, care asigură umplerea matrițelor cu un amestec cu vâscozitate scăzută și limită de curgere ultra-scăzută;

Pentru a optimiza compozițiile amestecurilor de beton armat dispersat cu granulație fină cu fibre d = 0,1 mm și / = 6 mm cu un conținut minim suficient pentru a crește extensibilitatea betonului, a tehnologiei de preparare și a stabili efectul rețetei asupra fluidității acestora, densitatea, conținutul de aer, rezistența și alte proprietăți fizice și tehnice ale betoanelor.

Noutatea științifică a lucrării.

1. Fundamentată științific și confirmată experimental, posibilitatea obținerii de betoane cu pulbere de ciment cu granulație fină de înaltă rezistență, inclusiv dispersat-armat, realizate din amestecuri de beton fără piatră zdrobită cu fracțiuni fine de nisip cuarțos, cu pulberi de rocă reactive și microsilice, cu o substanță semnificativă. crește eficacitatea superplastifianților la conținutul de apă din amestecul autocompactant turnat până la 10-11% (corespunzător amestecului semi-uscat pentru presare fără asociere) din masa componentelor uscate.

2. S-au dezvoltat bazele teoretice ale metodelor de determinare a limitei de curgere a sistemelor dispersate de tip lichid superplastificat și au fost propuse metode de evaluare a capacității de împrăștiere a amestecurilor de beton pulbere cu împrăștiere liberă și blocate cu gard de plasă.

3. Sa dezvăluit structura topologică a lianților compoziți și a betoanelor pulverulente, inclusiv a celor armate dispersate. Se obțin modele matematice ale structurii acestora, care determină distanțele dintre particulele grosiere și dintre centrele geometrice ale fibrelor din corpul betonului.

4. Prevăzut teoretic și demonstrat experimental, predominant prin mecanismul de difuzie-ion al soluției de întărire a lianților de ciment compozit, care crește odată cu creșterea conținutului de umplutură sau cu o creștere semnificativă a dispersiei acestuia în comparație cu dispersia cimentului.

5. Au fost studiate procesele de formare a structurii betoanelor sub formă de pulbere cu granulaţie fină. Se arată că betoanele sub formă de pulbere din amestecuri de beton autocompactant turnate superplastificate sunt mult mai dense, cinetica creșterii rezistenței lor este mai intensă, iar rezistența standard este semnificativ mai mare decât betoanele fără SP, presate la același conținut de apă sub presiune. de 40-50 MPa. Au fost elaborate criterii de evaluare a activității reactiv-chimice a pulberilor.

6. Compozițiile amestecurilor de beton armat dispersat cu granulație fină cu fibră fină de oțel de 0,15 diametru și 6 mm lungime, tehnologia de pregătire a acestora, succesiunea introducerii componentelor și durata de amestecare au fost optimizate; a fost stabilită influența compoziției asupra fluidității, densității, conținutului de aer al amestecurilor de beton și rezistenței la compresiune a betonului.

7. Au fost studiate unele proprietăți fizice și tehnice ale betoanelor pulverulente armate dispersate și principalele regularități ale influenței diferiților factori de prescripție asupra acestora.

Semnificația practică a lucrării constă în dezvoltarea de noi amestecuri de beton pulbere cu granulație fină turnată cu fibre pentru turnare matrițe pentru produse și structuri, atât fără și cu armare combinată cu tije sau fără fibre pentru turnare matrițe cu țesut fin volumetric gata făcut. rame de plasă. Prin utilizarea amestecurilor de beton de înaltă densitate, este posibil să se producă structuri de beton armat îndoit sau comprimat cu rezistență ridicată la fisuri, cu un model de rupere ductilă sub acțiunea sarcinilor finale.

S-a obținut o matrice compozită de înaltă densitate, de mare rezistență, cu o rezistență la compresiune de 120-150 MPa, pentru a crește aderența la metal pentru a utiliza o fibră subțire și scurtă de înaltă rezistență 0 0,040,15 mm și o lungime de 6-9 mm, ceea ce face posibilă reducerea consumului și a rezistenței la curgere a amestecurilor de beton pentru tehnologiile de turnare pentru fabricarea produselor filigranate cu pereți subțiri, cu rezistență mare la întindere la încovoiere.

Noile tipuri de beton armat cu dispersie de pulbere cu granulație fină extind gama de produse și structuri de înaltă rezistență pentru diferite tipuri de construcții.

A fost extinsă baza de materie primă a materialelor de umplutură naturale de la screeninguri de zdrobire a pietrei, separarea magnetică uscată și umedă în timpul extracției și îmbogățirii minereurilor și a mineralelor nemetalice.

Eficiența economică a betoanelor dezvoltate constă într-o reducere semnificativă a consumului de materiale prin reducerea costului amestecurilor de beton pentru fabricarea produselor și structurilor de înaltă rezistență.

Implementarea rezultatelor cercetării. Compozițiile dezvoltate au trecut testele de producție la Penza Concrete Concrete Plant LLC și la baza de producție de beton prefabricat a Energoservice CJSC și sunt utilizate în München la fabricarea suporturilor de balcoane, plăci și alte produse în construcția de locuințe.

Aprobarea lucrării. Principalele prevederi și rezultate ale lucrării de disertație au fost prezentate și raportate la conferințele științifice și tehnice internaționale și rusești: „Știința tânără - noul mileniu” (Naberezhnye Chelny, 1996), „Problemele de planificare și dezvoltare urbană” (Penza , 1996, 1997, 1999 d), „Probleme moderne ale științei materialelor de construcții” (Penza, 1998), „Construcții moderne” (1998), Conferințe științifice și tehnice internaționale „Materiale de construcție compozite. Teorie și practică” (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), „Economia de resurse și energie ca motivație pentru creativitate în procesul de construcție arhitecturală” (Moscova-Kazan, 2003), „Probleme actuale ale construcției” (Saransk, 2004), „Noi economii de energie și resurse tehnologii de înaltă tehnologie în producția de materiale de construcții „(Penza, 2005), conferința științifică și practică din întreaga Rusie „Suport de planificare urbană, reconstrucție și inginerie pentru dezvoltarea durabilă a orașelor din regiunea Volga” (Tolyatti, 2004), Lecturi academice ale RAASN „Realizări, probleme și direcții promițătoare dezvoltarea teoriei și practicii științei materialelor de construcție” (Kazan, 2006).

Publicaţii. Pe baza rezultatelor cercetării au fost publicate 27 de lucrări (2 lucrări în reviste conform listei HAC).

Structura și domeniul de activitate. Lucrarea de disertație constă dintr-o introducere, 6 capitole, concluzii principale, aplicații și o listă de literatură folosită de 160 de titluri, prezentată pe 175 de pagini de text dactilografiat, conține 64 de figuri, 33 de tabele.

Concluzie teză cu tema „Reacție cu granulație fină-pulbere dispersată-betoane armate folosind roci”

1. Analiza compoziției și proprietăților betonului armat dispersat produs în Rusia indică faptul că acestea nu îndeplinesc pe deplin cerințele tehnice și economice din cauza rezistenței scăzute la compresiune a betonului (M 400-600). În astfel de betonuri cu trei, patru și rareori cu cinci componente, nu numai armătura dispersată de înaltă rezistență, ci și de rezistență obișnuită, este subutilizată.

2. Pe baza ideilor teoretice despre posibilitatea realizării efectelor maxime de reducere a apei ale superplastifianților în sisteme dispersate care nu conțin agregate cu granulație grosieră, reactivitate ridicată a fumului de silice și a pulberilor de rocă, care sporesc împreună efectul reologic al societății în participațiune, crearea unei matrice de beton cu pulbere de reacție cu granulație fină, cu șapte componente, de înaltă rezistență, pentru armătură dispersată subțire și relativ scurtă d = 0,15-0,20 μm și / = 6 mm, care nu formează „arici” la fabricarea betonului și reduce ușor fluiditatea PBS.

3. Se arată că principalul criteriu pentru obținerea PBS de înaltă densitate este fluiditatea ridicată a unui amestec de cimentare foarte dens de ciment, MK, pulbere de rocă și apă, asigurată prin adăugarea de SP. În acest sens, a fost elaborată o metodologie pentru evaluarea proprietăților reologice ale sistemelor disperse și ale PBS. S-a stabilit că fluiditatea ridicată a PBS este asigurată la o tensiune de forfecare limitativă de 5-10 Pa și un conținut de apă de 10-11% din masa componentelor uscate.

4. Este dezvăluită topologia structurală a lianților compoziți și a betonurilor armate dispersate și sunt prezentate modelele matematice ale structurii acestora. A fost stabilit un mecanism de întărire prin mortar prin difuzie ionică a lianților umpluți cu compozit. Metode de calcul a distanțelor medii dintre particulele de nisip în PBS, centrele geometrice ale fibrei din betonul pulbere sunt sistematizate după diverse formule și pentru diferiți parametri //, /, d. Obiectivitatea formulei autorului se arată în contrast cu cele folosite în mod tradițional. Distanța și grosimea optimă a stratului de suspensie de cimentare în PBS ar trebui să fie între 37-44 + 43-55 microni la un consum de nisip de 950-1000 kg și fracțiunile sale de 0,1-0,5 și, respectiv, 0,14-0,63 mm.

5. Proprietăţile reotehnologice ale PBS dispersat-armat şi nearmat au fost stabilite conform metodelor dezvoltate. Răspândirea optimă a PBS dintr-un con cu dimensiunile D = 100; d=70; h = 60 mm ar trebui să fie de 25-30 cm.Au fost evidențiați coeficienții de scădere a împrăștierii în funcție de parametrii geometrici ai fibrei și scăderea debitului de PBS la blocarea acestuia cu un gard de plasă. Se arată că pentru turnarea PBS în matrițe cu rame țesute cu plasă de volum, răspândirea trebuie să fie de cel puțin 28-30 cm.

6. A fost dezvoltată o tehnică de evaluare a activității chimice reactive a pulberilor de rocă în amestecuri cu conținut scăzut de ciment (C:P - 1:10) în probe presate sub presiune de turnare prin extrudare. S-a stabilit că, cu aceeași activitate, estimată după rezistență după 28 de zile și în timpul salturilor de întărire lungă (1-1,5 ani), se preferă la utilizarea în RPBS pulberile din roci de mare rezistență: bazalt, diabază, dacit, cuarţ.

7. Au fost studiate procesele de formare a structurii betoanelor pulverulente. S-a stabilit că amestecurile turnate emit până la 40-50% din aer antrenat în primele 10-20 de minute după turnare și necesită acoperire cu o peliculă care împiedică formarea unei cruste dense. Amestecuri încep să se stabilească activ la 7-10 ore după turnare și capătă putere după 1 zi 30-40 MPa, după 2 zile - 50-60 MPa.

8. Se formulează principalele principii experimentale și teoretice de selectare a compoziției betonului cu rezistența de 130-150 MPa. Nisipul de cuarț pentru a asigura o fluiditate ridicată a PBS ar trebui să fie fracție cu granulație fină

0,14-0,63 sau 0,1-0,5 mm cu o densitate în vrac de 1400-1500 kg/m3 la un debit de 950-1000 kg/m. Grosimea stratului intermediar de suspensie de făină de ciment-piatră și MF între boabele de nisip trebuie să fie în intervalul 43-55 și, respectiv, 37-44 microni, cu conținutul de apă și SP, asigurând răspândirea amestecurilor de 2530 cm. Dispersia PC-ului și a făinii de piatră ar trebui să fie aproximativ aceeași, conținutul MK 15-20%, conținutul de făină de piatră este de 40-55% în greutate de ciment. La variarea conținutului acestor factori, compoziția optimă este selectată în funcție de debitul necesar al amestecului și de rezistența maximă la compresiune după 2,7 și 28 de zile.

9. Compozițiile betoanelor armate dispersate cu granulație fină cu rezistență la compresiune de 130-150 MPa au fost optimizate folosind fibre de oțel cu coeficient de armare // = 1%. Au fost identificați parametrii tehnologici optimi: amestecarea trebuie efectuată în malaxoare de mare viteză de design special, de preferință evacuate; succesiunea de încărcare a componentelor și modurile de amestecare, „repaus”, sunt strict reglementate.

10. Sa studiat influența compoziției asupra fluidității, densității, conținutului de aer al PBS armat dispersat, asupra rezistenței la compresiune a betonului. S-a dezvăluit că capacitatea de împrăștiere a amestecurilor, precum și rezistența betonului, depind de o serie de factori de prescripție și tehnologia. În timpul optimizării, s-au stabilit dependențe matematice ale fluidității, rezistenței față de individ, cei mai importanți factori.

11. Au fost studiate unele proprietăți fizice și tehnice ale betoanelor armate dispersate. Se arată că betoanele cu o rezistență la compresiune de 120l

150 MPa au un modul de elasticitate (44-47) -10 MPa, raportul lui Poisson -0,31-0,34 (0,17-0,19 - pentru nearmat). Contracția de aer a betonului armat cu dispersie este de 1,3-1,5 ori mai mică decât cea a betonului nearmat. Rezistența ridicată la îngheț, absorbția scăzută de apă și contracția aerului mărturisesc proprietățile de înaltă performanță ale acestor betonuri.

12. Aprobarea producției și studiul de fezabilitate indică necesitatea organizării producției și introducerea pe scară largă a betonului armat cu pulbere de reacție cu granulație fină în construcție.

Bibliografie Kalashnikov, Sergey Vladimirovich, disertație pe tema Materiale și produse de construcții

1. Aganin S.P. Betoane cu cerere redusă de apă cu umplutură de cuarț modificat. Etapa. Ph.D., M, 1996,17 p.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Proprietăți ale betonului modificat din fibre de oțel // Beton și beton armat. nr. 3.2002. C.3-5

3. Akhverdov I.N. Fundamentele teoretice ale științei concrete.// Minsk. Şcoala superioară, 1991, 191 p.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Tehnologia de economisire a energiei a structurilor din beton armat din beton de înaltă rezistență cu aditivi chimici.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p.

5. Bazhenov Yu.M. Betonul secolului XXI. Tehnologii de economisire a resurselor și energiei materialelor și structurilor de construcție. științific tehnologie. conferințe. Belgorod, 1995. p. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Beton cu granulație fină de înaltă calitate//Materiale de construcție.

7. Bazhenov Yu.M. Îmbunătățirea eficienței și rentabilității tehnologiei betonului // Beton și beton armat, 1988, Nr. 9. Cu. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Tehnologia betonului.// Editura Asociaţiei instituţiilor de învăţământ superior, M.: 2002. 500 p.

9. Bazhenov Yu.M. Beton cu durabilitate sporită // Materiale de construcție, 1999, Nr. 7-8. Cu. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Noul secol: noi betoane și tehnologii eficiente. Materiale ale I-a Conferință panrusă. M. 2001. p. 91-101.

11. Batrakov V.G. și alți Superplastifiant-diluant SMF.// Beton și beton armat. 1985. nr 5. Cu. 18-20.

12. Batrakov V.G. Beton modificat // M.: Stroyizdat, 1998. 768 p.

13. Batrakov V.G. Modificarea betonului noi oportunități // Proceedings of the All-Russian Conference on Beton and Beton Armat. M.: 2001, p. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Aditivi de înaltă rezistență cu ciment scăzut // Aditivi chimici și aplicarea lor în tehnologia producției de beton armat prefabricat. M.: Ts.ROZ, 1999, p. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Evaluarea deşeurilor ultrafine din industriile metalurgice ca aditivi la beton // Beton şi beton armat, 1990. Nr. 12. p. 15-17.

16. Batsanov S.S. Electronegativitatea elementelor și legătura chimică.// Novosibirsk, editura SOAN URSS, 1962,195 p.

17. Berkovich Ya.B. Studiul microstructurii și rezistenței pietrei de ciment armate cu azbest crisotil cu fibre scurte: Rezumat al tezei. Dis. cand. tehnologie. Științe. Moscova, 1975. - 20 p.

18. Bryk M.T. Distrugerea polimerilor umpluți M. Chemistry, 1989 p. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizarea pe o suprafață solidă a substanțelor anorganice.// Kiev, Naukova Dumka, 1981,288 p.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Utilizarea fibrelor în amestecurile uscate pentru construcții. // Materiale de construcție №2.2002. S.26-27

21. Voljenski A.V. Lianti minerali. M.; Stroyizdat, 1986, 463 p.

22. Volkov I.V. Probleme de utilizare a betonului armat cu fibre în construcțiile casnice. //Materiale de constructii 2004. - №6. pp. 12-13

23. Volkov I.V. Betonul armat cu fibre - starea și perspectivele de aplicare în structurile de construcții // Materiale de construcție, echipamente, tehnologii ale secolului XXI. 2004. Nr 5. P.5-7.

24. Volkov I.V. Structuri din beton fibros. Revizuire inf. Seria „Construcții de construcții”, nr. 2. M, VNIIIS Gosstroy al URSS, 1988.-18 ani.

25. Volkov Yu.S. Utilizarea betonului greu în construcții // Beton și beton armat, 1994, nr. 7. Cu. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Beton armat monolit. // Beton și beton armat. 2000, nr.1, p. 27-30.

27. VSN 56-97. „Proiectarea și prevederile de bază ale tehnologiilor de producere a structurilor din beton armat cu fibre”. M., 1997.

28. Vyrodov IP Despre câteva aspecte de bază ale teoriei hidratării și întăririi prin hidratare a lianților // Proceedings of the VI International Congress on Cement Chemistry. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, p. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Cimenturi și betoane zgur-alcaline. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 p.

30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. Activitatea de reacție a rocilor zdrobite în compozițiile de ciment. Știrile despre TulGU. Seria „Materiale de construcție, structuri și dotări”. Tula. 2004. Problemă. 7. p. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Contracția betonului cu aditivi organominerale // Stroyinfo, 2003, nr. 13. p. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Un nou tip de ciment: structura pietrei de ciment/Materiale de construcție. 1994 nr. 1 p. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton și beton armat: știință și practică // Materialele conferinței din întreaga Rusie privind betonul și betonul armat. M: 2001, p. 288-297.

34. Zimon A.D. Aderența lichidă și umezirea. Moscova: Chimie, 1974. p. 12-13.

35. Kalașnikov V.I. Nesterov V.Yu., Hvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Materiale de construcție din argilă. Penza; 2000, 206 p.

36. Kalașnikov V.I. Despre rolul predominant al mecanismului ion-electrostatic în lichefierea compoziţiilor minerale disperse.// Durabilitatea structurilor din beton autoclavat. Tez. a V-a Conferință Republicană. Tallinn 1984. p. 68-71.

37. Kalașnikov V.I. Fundamentele plastificării sistemelor dispersate de minerale pentru producția de materiale de construcție.// Teză pentru gradul de doctor în științe tehnice, Voronezh, 1996, 89 p.

38. Kalașnikov V.I. Reglarea efectului de subțiere al superplastifianților pe baza acțiunii ion-electrostatice.//Producție și aplicare la aditivi chimici în construcții. Culegere de rezumate ale NTC. Sofia 1984. p. 96-98

39. Kalașnikov V.I. Contabilizarea modificărilor reologice în amestecurile de beton cu superplastifianți.// Proceedings of the IX All-Union Conference on Concrete and Reinforced Concrete (Tașkent 1983), Penza 1983 p. 7-10.

40. Kalashnikov V L, Ivanov I A. Particularități ale modificărilor reologice în compozițiile cimentului sub acțiunea plastifianților stabilizatori ionici// Culegere de lucrări „Mecanica tehnologică a betonului” Riga RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Rolul factorilor procedurali și indicatorilor reologici ai compozițiilor dispersate.// Mecanica tehnologică a betonului. Riga FIR, 1986. p. 101-111.

42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., Despre starea structural-reologică a sistemelor dispersate extrem de lichefiate extrem de concentrate.// Proceedings of the IV National Conference on Mechanics and Technology of Composite Materials. BAN, Sofia. 1985.

43. Kalașnikov V.I., Kalashnikov S.V. La teoria „întăririi lianților de ciment compozit.// Actele conferinței internaționale științifice și tehnice „Probleme actuale ale construcțiilor” Editura TZ a Universității de Stat din Mordovia, 2004. P. 119-123.

44. Kalașnikov V.I., Kalashnikov S.V. Despre teoria întăririi lianților de ciment compozit. Materialele conferinței internaționale științifice și tehnice „Probleme actuale ale construcțiilor” T.Z. Ed. statul mordovian. Universitatea, 2004. S. 119-123.

45. Kalashnikov V.I., Hvastunov B.JI. Moskvin R.N. Formarea rezistenței zgurii carbonatate și a lianților caustici. Monografie. Depus în VGUP VNIINTPI, Nr. 1, 2003, 6,1 p.s.

46. ​​​​Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Materiale rezistente la căldură eficiente pe bază de liant de argilă-zgură modificat// Penza, 2004, 117 p.

47. Kalashnikov S. V. et al. Topologia sistemelor compozite și armate dispersate // Materialele materialelor de construcție compozite MNTK. Teorie și practică. Penza, PDZ, 2005, p. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Spectrele infraroșu ale compușilor de suprafață.// M.: Nauka, 1972,460 p.

49. Korshak V.V. Polimeri termorezistenți.// M.: Nauka, 1969,410 p.

50. Kurbatov L.G., Rabinovici F.N. Despre eficacitatea betonului armat cu fibre de oțel. // Beton și beton armat. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Beton armat cu armare din resturi de sarma de otel// Materiale de constructii in strainatate. 1971, nr. 9, p. 2-4.

52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Despre posibilitatea folosirii materialelor din fibra de carbon pentru armarea betonului // Materiale de constructii, 1991. Nr. 10. pp. 27-28.

53. Lobanov I.A. Caracteristici structurale și proprietăți ale betonului armat dispersat // Tehnologia de fabricație și proprietățile materialelor de construcție compozite noi: Mezhvuz. subiect. sat. științific tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.

54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Efectul armăturii cu fibre cu fibre de bazalt asupra proprietăților betonului ușor și greu // Noi cercetări ale betonului și betonului armat. Rostov-pe-Don, 1997. S. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Elemente curbate din beton armat cu fibre de argilă pe fibre de bazalt grosier. Rostov n/a: Rost. stat construiește, un-t, 2001. - 174 p.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. şi altele.Recomandări pentru proiectarea structurilor din beton armat din beton de argilă expandată cu armare fibroasă cu fibră bazaltică / Rostov-pe-Don, 1996. -14 p.

57. Enciclopedie mineralogică / Traducere din engleză. L. Nedra, 1985. Cu. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Chimia materialelor anorganice de construcție. M.; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. S. V. Nerpin și A. F. Chudnovsky, Fizica solului. M. Știință. 1967, 167p.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformații la contracție ale betonului. A 5-a lecturi academice ale RAASN. Voronej, VGASU, 1999. p. 312-315.

61. Pashchenko A.A., Serbia V.P. Armarea pietrei de ciment cu fibre minerale Kiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Substanțe astringente.Kiev.Școala Vișcha, 1975.441 p.

63. Polak A.F. Întărirea lianților minerali. M.; Editura de literatură despre construcţii, 1966,207 p.

64. Popkova A.M. Structuri de clădiri și structuri din beton de înaltă rezistență // O serie de structuri de clădiri // Informații de studiu. Problema. 5. Moscova: VNIINTPI Gosstroya URSS, 1990, 77 p.

65. Puharenko, Yu.V. Fundamente științifice și practice pentru formarea structurii și proprietăților betonului armat cu fibre: dis. doc. tehnologie. Științe: Sankt Petersburg, 2004. p. 100-106.

66. Rabinovici F.N. Beton, dispersat-armat cu fibre: Revizuirea VNIIESM. M., 1976. - 73 p.

67. Rabinovich F.N. Betoane armate cu dispersie. M., Stroyizdat: 1989.-177 p.

68. Rabinovici F.N. Câteva probleme de armare dispersată a materialelor din beton cu fibră de sticlă // Betonuri armate disperse și structuri realizate din acestea: Rezumate de rapoarte. Republican conferite Riga, 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovici F.N. Despre armarea optimă a structurilor de oțel-fibră-beton // Beton și beton armat. 1986. Nr 3. S. 17-19.

70. Rabinovici F.N. Pe nivelurile de armare dispersată a betonului. // Construcție și arhitectură: Izv. universități. 1981. Nr 11. S. 30-36.

71. Rabinovici F.N. Utilizarea betonului armat cu fibre în construcția clădirilor industriale // Betonul armat cu fibre și utilizarea sa în construcții: Proceedings of NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovici F.N., Kurbatov L.G. Utilizarea betonului din fibre de oțel în construcția structurilor de inginerie // Beton și beton armat. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovici F.N., Romanov V.P. La limita rezistenței la fisurare a betonului cu granulație fină armat cu fibre de oțel // Mecanica materialelor compozite. 1985. nr 2. p. 277-283.

74. Rabinovici F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Funduri monolitice ale rezervoarelor din beton din fibre de otel//Beton si beton armat. -1981. nr. 10. pp. 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. și altele.Materiale de construcție compozite și structuri cu consum redus de material.// Kiev, Budivelnik, 1991.144 p.

77. Beton armat cu fibre de otel si structuri realizate din acesta. Seria „Materiale de construcție” Vol. 7 VNIINTPI. Moscova. - 1990.

78. Beton armat cu fibra de sticla si structuri realizate din acesta. Seria „Materiale de construcție”. Problema 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Modificări ale compoziției adevărate a fazei lichide în timpul întăririi lianților și mecanismele de întărire a acestora // Lucrările întâlnirii privind chimia cimentului. M.; Promstroyizdat, 1956, p. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Materiale armate cu fibre / Ed. traducere: Materiale armate cu fibre. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 p.

81. Toropov N.A. Chimia silicaților și oxizilor. L.; Nauka, 1974.440.

82. Tretiakov N.E., Filimonov V.N. Cinetică şi cataliză / T.: 1972, Nr. 3,815-817 p.

83. Fadel I.M. Tehnologia intensivă separată a betonului umplut cu bazalt.// Rezumat al tezei. Ph.D. M, 1993.22 p.

84. Fibră de beton în Japonia. Exprimați informații. Construcții”, M, VNIIIS Gosstroy URSS, 1983. 26 p.

85. Filimonov V.N. Spectroscopy of phototransformations in molecules.//L.: 1977, p. 213-228.

86. Hong DL. Proprietăți ale betonului care conține fum de silice și fibre de carbon tratate cu silani // Informații exprese. Numărul nr. 1.2001. pp.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorbție și adsorbanți.//1976, nr. 4, p. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Advances in Chemistry//1957, Vol. 23 Nr. 5, p. 554-567.

89. Lianți de zgură-alcalini și betoane cu granulație fină pe bază de acestea (sub redacția generală a lui V.D. Glukhovsky). Tașkent, Uzbekistan, 1980.483 p.

90. Jurgen Schubert, Kalashnikov S.V. Topologia lianţilor mixţi şi mecanismul de întărire a acestora // Sat. Articole MNTK Noi tehnologii care economisesc energie și resurse științifice intensive în producția de materiale de construcție. Penza, PDZ, 2005. p. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Amestec de înaltă performanță armat cu fibre cu fracțiune de volum de fibre//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, nr 4.-p. 281-286.

92. Batson G.B. Raport de ultimă generație Beton armat cu fibre. Raportat de Comitetul 544 ASY. Jurnalul ACY. 1973,-70,-№ 11,-p. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Răspunsul la impact al compozitului de ciment armat cu fibre ultra-high-strength. // Jurnalul de materiale ACI. 2002. - Vol. 99, nr.6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Răspunsul la impact al compozitului de ciment armat cu fibre ultra-high-strength // ACJ Materials Journal. 2002 - Vol. 99, nr 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Comportamentul mecanic al betonului de pulbere reactivă condensată.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. noiembrie 1996 vol. 1, p.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Nr 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, articolele 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Decembrie 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. Divizia științifică Bougies.// Cercetarea cimentului și a betonului, voi. 25. Nu. 7, pp. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Beton cu pulbere reactivă cu ductilitate ridicată și rezistență la compresiune de 200-800 MPa.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518, 1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Rezistența la tracțiune a betonului afectată de lungimi uniform distribuite și spațiate ale armăturii de sârmă „ACY Journal”. 1964, - 61, - nr. 6, - p. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. ridicare. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr. Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Nr 39.16.29.

110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Constructii din beton. 1972.16, nr. l, art. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Răspunsul la impact al compozitului de ciment armat cu fibre ultra-înalte // ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, nr. 6.-p. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Proporția amestecului de beton armat cu fibre de înaltă performanță cu fracțiuni de volum mare de fibre // ASJ Materials Journal. 2004, Vol. 101, nr 4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Proprietăți mecanice și durabilitate a două pulberi reactive industriale de cohcret // ASJ Materials Journal V.94. Nr.4, S.286-290. iulie-august, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizarea betonului ultraperformant prin utilizarea unui model de ambalare. Cem. Concrete Res., Vol. 24(6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. Cem. Coner.Res.Vol.25. Nr.7, S.1501-1511, 1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton și Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of the Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC), Tagungsband International Symposium of High-Performance and Reactive Powder Concretes. Shebroke, Canada, august 1998. S.99-118.

122. Aitzin P., Richard P. The Pedestrian/Bikeway Bridge of scherbooke. Al 4-lea Simpozion Internațional privind Utilizarea de înaltă rezistență/înaltă performanță, Paris. S. 1999-1406, 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Comparative study of Various Silica Fumes as Additives in High-Performance Cimentious Materials. Materiale and Structures, RJLEM, Vol. 25, S. 25-272, 1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Betonuri reactive cu pulbere cu ductilitate ridicată și rezistență la compresiune de 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use of RPC in Gross-Flow Cooling Towers, International Symposium on High-Performance and Reactive Powder Concretes, Sherbrooke, Canada, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-Performance Concrete. Cem. Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. Materiale și structuri, voi. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete: Proceedings of the 6th International Symposium on Utilization of High Strength/High Performance Concrete. S. 863-872, 2002.

129. Richard P. Reactive Powder Concrete: A New Ultra-High Cementitius Material. Al 4-lea Simpozion Internațional privind Utilizarea Betonului de înaltă rezistență/înaltă performanță, Paris, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Proprietățile proaspete și rezistența materialului compozit cu pulbere reactivă (ductal). Proceedings of the est fib congress, 2002.

131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Betonuri cu durabilitate ultra-înaltă, chimie și microstructură. Simpozion HPC, Hong Kong, decembrie 2000.

132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Analiza microstructurală a RPC (Beton cu pulbere reactivă). Cem.Coner.Res.Vol.25, Nr. 7, S. 1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Sf. Stocarea sezonieră a energiei solare în rezervoare de apă caldă din beton de înaltă performanță. Al 6-lea Simpozion internațional de înaltă rezistență/înaltă performanță. Leipzig, iunie 2002.

135. Babkov B.V., Komokhov P.G. și altele.Modificări volumetrice în reacțiile de hidratare și recristalizare a lianților minerali / Știință și Tehnologie, -2003, Nr.7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspecte ale durabilității pietrei de ciment / Ciment-1988-№3 p. 14-16.

137. Alexandrovski S.V. Câteva caracteristici ale contracției betonului și betonului armat, 1959 Nr. 10 p. 8-10.

138. Sheikin A.V. Structura, rezistența și rezistența la fisurare a pietrei de ciment. M: Stroyizdat 1974, 191 p.

139. Sheikin A.V., Cehovsky Yu.V., Brusser M.I. Structura și proprietățile betoanelor de ciment. M: Stroyizdat, 1979. 333 p.

140. Tsilosani Z.N. Contracția și curajul betonului. Tbilisi: Editura Academiei de Științe din Georgia. SSR, 1963. p. 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton de înaltă rezistență. M: Stroyizdat. 1971. din 208.i?6